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dérer contre laquelle s'observent des vitesses sensibles est horizontale. 

 En remplaçant, dans cette équation (lo), i par hc, puis -ocosp par sa 

 valeur tirée de la seconde (2), il vient, grâce à des réductions évidentes, 

 la relation 



(II) " i-^^/=(i-cy(i-k)(i + ky; 



d'où résulte enfin l'inégalité cherchée, transformable en égalité quand J 

 s'annule, 



(12) (i-cy(i-/c)(i + kyii. 



» Substituons-y i — 2c à (i — c)^, d'après notre observation générale 

 sur la convenance de négliger dans toute cette analyse les termes non li- 

 néaires en c ou en p; et nous aurons, pour le cas limite/^ o d'une con- 

 traction c la plus grande possible, auquel nous voulons nous borner, 



(t3) 



2 2(1 — /.) (14-/.-)' 



» II. Quand le déversoir cesse d'être noyé, A- reçoit la valeur (4), ré- 

 ductible ici à k^= 0,46854, puisque la quantité à évaluer c, étant déjà du 

 premier ordre de petitesse, n'a besoin d'être obtenue qu'à une première 

 approximation. L'on trouve ainsi 



(i4) c = o,2o3 ou c=| environ. 



» L'observation a donné à M. Bazin, comme nous lavons vu plus haut, 

 c = 0,188, c'est-à-dire 7 pour 100 seulement de moins que la limite supé- 

 rieure o,2o3, et cependant la plaque horizontale, tournée vers l'amont, 

 dont il avait armé supérieurement son déversoir vertical (de i'",i35 de 

 hauteur), n'offrait qu'une largeur deo™,i5, bien petite par rapport à la 

 plus faible hauteur de charge h = o™, 25 qui ait été expérimentée. M. Bazin 

 avait réduit cette largeur à une fraction de h, pour éviter le choc de la 

 nappe déversante (dans sa chute) contre l'arête d'aval supérieure du 

 barrage; inconvénient qui, à la condition de maintenir de l'air sous la 

 nappe ou d'éviter l'adhérence de celle-ci au plan horizontal, n'aurait peut- 

 être pas rendu beaucoup plus difficile l'observation du relèvement t, d'ail- 

 leurs indépendant d'un tel choc, selon toute probabilité ('). 



(') Pour les déversoirs faisant, à partir de leur crête, avec une horizontale dirigée 

 vers l'amont, des angles de 45°, 90", i35°, c'est-à-dire respectivement les |, f, | des 



