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 tesses on la suite continue des déplacements des points des corps ductiles 

 que l'on fait changer de forme d'une manière permanente. Je le terminais 

 par deux applications relatives : 



» 1° A la torsion d'un cylindre à base de cercle; 



» 2° A la flexion circulaire d'un prisme à base rectangle; — ces déforma- 

 tions avant été poussées au delà des limites où l'élaslicité de leur matière 

 serait capable, partout, de la ramener à son premier état. 



)) M. Tresca a considéré aussi un cylindre de rayon R, tordu, par unité 

 de longueur, d'un angle ô mesuré en arc d'un rayon égal à l'unité. Tant que 

 le cylindre est capable de revenir de lui-même au premier état en vertu 

 de son élasticité dont le coefficient de glissement est G, le moment de tor- 

 sion M est donné en kilogrammes, pour un bras de levier = i, par la for- 

 mule ordinaire suivante, où !„ est le moment d'inertie de la section circu- 

 laire autour de son centre, 



M=:G$I„ = 7rG0^- 



» Si toute cette matière est supposée arrivée, jusqu'à l'axe, à l'étal plas- 

 tique, appelé par M. Tresca éu\t fluide^ on a, dit-il, K étant la résistance au 

 cisaillement par mètre carré, 



M = |7rKR». 



Ce cas extrême est |)urement abstrait, car, comme je l'ai observé, il ne se 

 réaliserait que pou;- un angle de torsion d infini. 



» Enfin, dans l'état où il y a à la fois « élasticité encore parfaite d'une 

 » zone » ou d'un noyau central, élasticité déjà altérée d'une zone intermé- 

 diaire, et état de Jluidilé ou de plasticité d'une zone allant jusqu'à la surface 

 extérieure, il exprime le moment ])ar 



R' étant un autre coefficient, spécial aux cylindres tordus. 



" Cette expression est d'accord, quanta la forme, avec la mienne 



(27) M = 37rKR'-g^, 



construite théoriquement en supposant seulement deux zones au lieu de 

 trois, ce qiù revient à répartir la zone intermédiaire entre les deux aulics si 



