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 flux F qui lui donne naissance, par les (ieiix expressions 



(3) 'I'=^I^ 



et 



k 21 



(4) E-JÏ^NF, 



T 



dans lesquelles R représente une résistance magnétique (ou réluctance) 

 fictive équivalente à celle que devrait avoir le système s'il était réellement 

 parcouru par le courant tournant I, et R ai k deux coefficients de correc- 

 tion dont on peut calculer ou mesurer les valeurs une fois pour toutes 

 pour chaque type d'enroulement cl qui se réduiraient à l'unité si l'enroule- 

 ment était composé d'un nombre infini de bobines parcourues par des 

 courants de phases infiniment voisines. 



» En comparant ces deux formules (3) et (4) on obtient immédiatement 

 les expressions théoriques du coefficient d'induction mutuelle M de l'en- 

 semble d'un système polyphasé sur un autre et de la self-induction A d'un 

 système sur lui-même 



(5) ^^ = KZ'1?TT' 



(6) ^^^f'-^^{^ 



coefficients que j'appellerai cycliques pour rappeler qu'ils englobent les 

 réactions mutuelles des bobines d'un même système entre elles (' ). 



» Les simples définitions précédentes permettent de traiter tous les 

 problèmes de courants polvphasés comme s'il s'agissait d'un courant alter- 

 natif unique. On peut en effet appliquer aux courants vectoriels toutes les 

 lois ordinaires ainsi que les solutions graphiques, réservées jusqu'ici aux 

 courants alternatifs monophasés, en considérant les vecteurs des intensités 

 el des tensions non plus comme fixes, mais comme tournant avec le flux 

 magnétique ; ces vecteurs se composent évidemment entre eux suivant les 

 règles habituelles. Tout problème de courant monophasé trouve ainsi son 

 équivalent en courant rotatoire par un simple changement d'interprétation 

 des symboles. J'en donnerai un exemple dans une prochaine Note. » 



(') Leurs valeurs pratiques sont faciles à déterminer expérimentalement en appli- 

 quant aux courants vectoriels la même méthode que celle qu'a indiquée M, Joubert 

 pour les couianls alternatifs simples. 



