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y, + ^ (Mi - M^) -la, = ~^Ml-x) Mdx (16) 



EI 



1 - 02 = ^ Mdx. (17) 







Se ora si trascurasse l'influenza degli sforzi di taglio sulla deformazione della 

 trave, non muterebbe la (17), e la (16) ridurrebbesi alla 



2/2 — Ztti = — ^ (Z — x)Mdx. 

 J 



(18) 



Dal fatto che la (17) sta sia nel caso che si trascuri, sia nel caso in cui con 

 pili rigore si consideri anche l'influenza dello sforzo tagliante, e dal paragone della 

 (16) con la (18) deduciamo che le costruzioni grafiche valevoli nel primo caso si 

 possono anche applicare nel secondo purché all'effettivo cedimento y^ del punto A.^ 

 rispetto ad Ai se ne sostituisca un altro 



y', = y, + ^(M,-M,), (19) 



il quale oltreché dal cedimento effettivo dipende dai valori delle incognite Mj ed Mg. 



20. — Sia H la forza che si assume a base di riduzione dei momenti flettenti, 



(tensione orizzontale della funicolare dei carichi), e valga -^P il prodotto delle due 



basi di riduzione (delle aree e dei momenti statici) occorrenti per dedurre le incro- 

 ciate dalla superficie semplice dei momenti. Sarà 



''^ ^ (20) 



6EI n 



il rapporto di affinità fra la linea elastica e quella che si otterrebbe con uno dei 

 metodi di Saviotti o del Mohe, dal diagramma dei momenti flettenti adoperando 

 le basi di riduzione assunte. 



Segnate (fig. 4") le verticali «i ed «2 degli appoggi, le trisecanti t e t^, la. ver- 

 ticale baricentrica b della superficie semplice dei momenti, si tracci una retta AjB 

 inclinata all'orizzonte dell'angolo la cui tangente vale wai. Portato sulla trisecante < 

 il segmento BC := £ = segmento intercetto su detta trisecante dalle incrociate, si 

 proietti da un punto arbitrario D della baricentrica b: il punto B in E sulla a^, il 

 punto C in F ed M rispettivamente sulla trisecante t^ e sulla verticale a^. Guidata 

 l'orizzontale per Aj, dal suo punto d'incontro con «2 si porti 



LA2 = ny.2 , 

 indi si guidi la FI tale che risulti 



A7l = n||(A;E-IM) (21) 



