84 SUli L EQUILIBRE D ELASTICITE 



de chacun des points de la droite matérielle sur le plan fixe qui vient d'être 

 défini, vaut précisément le déplacement D ^. On a donc, comme valeur de 

 la rotation ç. qu'il faudra imprimer à tout le massif dans le sens de 0^ 

 vers Ox, après ce tassement fictif, pour ramener contre le mur la couche 

 (|ui lui reste adjacente et ohtenir ainsi la situation définitive de toute la 

 masse, 



sin a . / u 



(84) ■U = sinM.,-- 



w \ 2 



L'angle ç — ç., qui exprime la diminution, due au tassement vlasiiqne, 

 de rinclinaison w + ^ — ■ c, du talus sur la face postérieure du mur, sera 

 l'excès, sur ç,, de la valeur (()2) de 'ç spécifiée pour s. =i. Cet angle vaudra 

 donc 



sin u r a / u 



• — — cos ' -sinME. 



m 2 \ 2 



sin c. r c^ 



cos ' - 



m L 2 



cos — sin" f, — sin " - cos^f, h- 2 sin - cos - sin f, cos f. 

 2 2 2 2 



sin MCOSf, cos (^ — f,) 



m 



et Ton aura en définitive, pour valeur de la réduction éprouvée par l'angle 

 du talus supérieur et de la face postérieure du mur de soutènement, 



sin co cos E, cos (x — f,) 



(W") '<. — '<-t=^ ■ — -■ 



m 



Cas ou i'é,|u,iii,rc .38. Passoiis actuelIcment au cas où le mur de soutènement n'est pas 



pniiluil ne foiiniiirle .„. ■•■ • i !• 



M"»" «'<»"' «'••«■e assez solide pour (pie le massif |)uisse acquérir le maximum de stabi- 

 lité, et supposons j constant, afin (pi'une condition unicpie pour tout le 

 mur di'lorniine ce paramètre sans qu'on ait à en chercher une spéciale à 

 chaque valeur de /. 



J'admettrai que le mur se com[)orte comme un corps rigide, plus ou 

 moins mobile autour d'un axe pjce parallèle à celui des z, de manière que 

 son degré de fermeté ait pour mesure la valeur la plus grande M que peut 

 atteindre le moment de la poussée autour de cet axe sans produire de ren- 

 versement. Soil h la dislance du même axe à la face postérieure du mur. 



