SÉANCE DU 24 JANVIER 19 16. l5f) 



l'orienlation du vecteur du point de contact de ces génératrices avec leur 

 enveloppe. 



Sauf en ce qui concerne la conduite de nouvelles expériences, une telle 

 conclusion n'a qu'un intérêt théorique, celui de fournir un moyen de con- 

 trôle de recherches analytiques. A supposer, en effet, que les données 

 expérimentales actuelles permettent de tracer, sans une incertitude trop 

 grande, la courbe-enveloppe, il ne serait peut-être pas possible d'établir 

 une relation simple entre cette courbe et les données // et /<,. L'intermé- 

 diaire d'une variable unique ne ferait, dans ce cas, que complique]- le 

 problème. 



Mais j'ai reconnu que, pratiquement, l'enveloppe des génératrices peut 

 être supposée réduite à deux points, ce qui simplifie bien la question et 

 permet de présenter les résultats des expériences sous une forme utilisable. 

 Il suffit alors d'adopter comme variable l'orienta lion des génératrices elles- 

 mêmes, orientation qui, rapportée à la direction de l'axe des /*, se calculera 



par la formule simple 



» li — -j. 



k et 3 étant les coordonnées des points-enveloppes. 



Toute fonction de ce rapport peut être aussi utilisée comme variable et, 

 afin d'éliminer les valeurs négatives de la variable, et d'expliciter le facteur 

 principal du débit qui est la chute h — h n j'ai définitivement adopté 

 comme variable le rapport 



h — x _ ( h — h 1 > — ( a -+- S ) 



qu'on peut appeler coefficient de. chute. 



En remplaçant y. et 3 par les valeurs numériques fournies, non par des 

 formules plus ou moins arbitrairement choisies, mais par des graphiques 

 à giande échelle, on obtient les expressions suivantes :• 



Premier point-enveloppe, 



/l — /l < 



ni a = -- ■ 



h -+- . j 

 Deuxième point-enveloppe, 



// — h.) — 0.10 



(2) 



li — 0,00 



La valeur du coefficient p peut varier de | formule < 1), chute nulle| à 2 

 |formule (2), point triple de transformation./; + //, = o|. Quant à la limite 



