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vitesse relative de l'eau à l'entrée de la roue soit tangente à l'aube pour le 

 travail à pleine charge. Je suppose de plus que le réglage est fait par direc- 

 trices mobiles du distributeur et je désigne par a'^ l'angle de ces directrices 

 avec la circonférence d'entrée, a'^ étant égal à a^ pour le travail à pleine 

 charge. 



En admettant, avec Hesal, ainsi que je l'ai fait dans ma Communication 

 du 20 juin, que la perte de force vive supplémentaire à l'entrée de la roue, 

 par suite de l'élargissement brusque de la veine, et de l'angle de la vitesse 

 relative avec les aubes, est égale à la force vive due aux vitesses variées, on 

 arrive à la relation suivante : 



(0 



ou I on a pose 



m)} -\~ 2/1}, 



K 



p—^—'J 



o (« 



(2) 

 (3) 

 (4) 



si 11 «0 cos[3o 



L 



sin j3o cosoty 



I — /«, 



sin((3o — «o) 

 p = ( I + a)l'^ + inl + J\ 



on a d'ailleurs pour le rendement 



et en posant 



on aura 



(5) 



I + -0 



i + rj 



/=/, 



f 



C0S|3i 



sin((3o— «o) 

 langao 



fyr:=-±(. + 6); 



sin Pu sin Xr, cosa. 



tanga. 



sin ( po — (Xq) sina'p 

 c -\- a sin- 80 



sin-(3o— a,,) 



I 4- 



'J. 

 ri 



Kl 



l = — cospi, 



K/ 



lz = l -] 



i= 



Je rappelle que j'ai posé 



lin Sq/'o sin |3o sin a,, 



v/2«-Hc 



l^ 



Si/-, sin(3isin((3o— a^) 



H = H„(i + r) 



' — :77 ' 



où Uq el u^ sont les vitesses d'un point des circonférences d'entrée et de sortie de la 

 roue; r„ et /■, leurs rayons; tf^ la hauteur de cliute normale et H cette hauteur de chute 

 à un instant quelconque; po l'angle de l'aube à l'entrée de la roue a\ec«o; (3i son angle 

 à la sortie avec le prolongement de «], en sens contraire du mou\ement; m'j la vitesse 

 relative à la sortie, dans le cas où, pour le travail à pleine charge, la vitesse relative à 

 l'entrée est tangente à l'aube; w\ cette vitesse relative à la sortie dans le cas général. 



