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encadrant entre elles sa propre poussée. Et il faudra ificher de resserrer 

 assez ces limites, pour qu'elles en constituent deux valeurs, l'une, par 

 défaut, l'autre, par excès, réellement approchées. 



II. Je me bornerai ici, pour simplifier et fixer les idées, au cas assez 

 ordinaire d'un mur vertical, où la coupe suivant xOy de tous nos massifs 

 occupera, entre la verticale descendante (profil du mur) émanée de l'origine 

 et le profil du talus supérieur pris pour axe des y, l'espace angulaire w + ^ 

 (l'axe des x faisant l'angle co avec cette verticale"). Nous y définirons les 

 divers points {x,y) du massif au moyen du rayon vecteur r ■= sjx---\-y- et 

 de son angle polaire ou aziinul donnant a; = /-cosO, y := rsinO, azimut 

 ainsi compté à partir de l'axe des x. 



Cela posé, chaque massif fictif sera homogène assez loin du mur, ou aura 

 un certain angle constant s de frottement, depuis le profil supérieur 

 jusqu'au rayon vecteur /• qui fait avec la verticale descendante l'angle 

 particulier défini par la formule 



où w' désigne l'angle aigu, plus grand que w, dont le sinus a la valeur 



. , sincj 

 {2) Sinto nr — 



sin cp 



Nous appellerons 0„ l'azimut — co de ce premier rayon vecteur au-dessous 

 duquel l'angle partout continu de frottement intérieur deviendra une 

 fonction çi' de graduellement croissante, à mesure que s'abaissera 

 jusqu'à la valeur négative — co atteinte au contact du mur, ou à mesure 

 que 0„ — grandira de zéro à o. 



La valeur la plus forte $ de p', réalisée pour 0„ — = 0, sera reliée à un 

 angle aigu positif auxiliaire £, tel que 



<3) iiil^ = _i-, 



Slllffl coss 



et qui caractérisera l'écart relatif de $ à o. 



Quant aux autres valeurs de o', intermédiaires entre ç> et *1>, elles résul- 

 teront de la formule (10) de la Note citée, 



(4) 



sin^ç' r c coso cosôiisin ( 5o — ^) 



sin^qj' r 



sin-œ L 



sin'œ Lcosœ ces 9 — c sincp cosÔ„ sin(So — 9) 



