SÉANCE DU 24 FÉVRIER 1919. 877 



liques, en désignant l'amplitude vectorielle (') de 6 par b^^^ et \ — i par y 



y- rjj r„ : 



(2) 





J'introduis maintenant un couple complexe C défini par la relation (3) 

 et qui englobe en un seul terme les couples synchronisant et amortissant 



(3) c=c+jca, d'où 5,«.=:-r„ ' = -r„4-. 



p p- 



La puissance électrique interne P de l'alternateur est pour chaque phase 



(4) -zrzE,I,-4-E,J,;-i-i-H = (U,+ ;-I,)I,+ (U^+,-I,,)I^+lH, 

 q q q 



en appelant E,/ et E^ les composantes directe et transversale de la force élec- 

 tromotrice interne E [soit les composantes suivant l'axe des pôles et 

 suivant une direction perpendiculaire pour un alternateur bipolaire idéal 

 d'après ma théorie des deux réactions (-)], I^ et 1,^ les composantes transver- 

 sale et directe du courant pour une phase, U^ et U^ les composantes Ucos'C 

 et U sin'C de la tension U aux bornes du réseau, '( le décalage de U en arrière 

 de la force électromotrice induite en circuit ouvert, r la résistance d'une 

 phase de l'induit, q le nombre de phases, H un terme tenant compte des 

 effets d'hystérésis et des courants de Foucault. 

 Le couple vectoriel C s'écrit en fonction de P 



(5) ^C=Ç+ys^=z^(P), avec ^=^+,3 A. 

 Soient des courants J^ et J</ définis de même par 





d 



(^) Les vecteurs seront distingués par un trait horizontal au-dessus de la lettre. 



(2) Cf. A. P>LO.\DEL, Comptes rendus, l. i^9, 1899, p. 586; Ibid., t. io9, i9i4,p. 670. 

 Pour la définition des coefficients moyens de self-induction directe et transversale 

 applicables aux environs d'un régime connu. Cf. Comptes rendus, t. 166, 1918, 

 p. SaS. 



C. R., 1919. 1'^ Semestre. (T. 16S. N° 8.) 5o 



