SÉANCE DU 22 OCTOBRE I9I7. 535 



î et Y) étant assez petits pour qu'on puisse négliger les termes du second 

 degré en £ et yj. On aura alors, avec cette approximation, 



_ I / 2 £ — n \ or(i + j3)\^(i-<- a)(i + h) _ 4 / 7 £ -t- Yi 



cos - 



« + (3 + «(3— 3 1 3;' a + p + «{3 3 



de sorte qu'on aura en déllnitive 



Si par exemple on suppose (' ) 



a=rii82, «'=1060, a"=:g62, 



on aura 



£1=0,1082, rj = 0,0920; 



on en déduira 



- = 58°22',i z= 60° — i°37',9, 



et l'on aura par suite 

 ce qui donne 



r„ = (- ,)— ^ (o,3/i6 + ,,243 cos ï^ 



On voit, sur cet exemple, que la diminution de l'épaisseur des parois de la 

 partie supérieure de la conduite peut, dans le cas d'une fermeture brusque, 

 augmenter le coup de bélier maximum de plus de 5o pour 100. 



Dans le cas général d'ailleurs la formule (4) donnera sensiblement pour 

 le coup de bélier maximum 



rtl'„ fÔ 5£ + 2-0^ 



3 



^M^^riT — ; (')• 



D'autre part on sait que, dans une conduite d'épaisseur constante, le coup 

 de bélier maximum se transmet intégralement, dans le cas d'une fermeture 

 brusque, dans toute la conduite. Au lieu de cela, dans une conduite dont 

 les parois ont une épaisseur variable, le coup de bélier maximum s'atténue 



(') Je prends des chifTres se lapporlanl à une .onduite existanle. 



(-) Dans l'exemple considéré, celte expression donnerait ^511^1,589 — -■ 



