:^ä A. Fliegner. 



Es ist daher nur der Arbeitsverlust durch innere Reibung zu 

 berücksichtigen. Dieser wird hier am einfachsten ebenso einge- 

 führt, wie vorhin, durch Annahme einer polytropischen Zustands- 

 änderung. Nur wird der Exponent in der zugehörigen Gleichung 

 vielleicht einen anderen Wert erhalten müssen, und er soll daher 

 gleich mit u bezeichnet werden. 



In dem ersten Querschnitt, in welchem die Druckausgleichung 

 eingetreten ist, hat das Pressungsverhältnis (f den Wert g)„ er- 

 reicht. Die zugehörige mittlere Geschwindigkeit, ?(„, berechnet 

 sich dann nach Glchg. (15), nur mit (pa statt cp und mit .« statt A. 

 Sie wird daher: 



(24) w^=y2gRT,^^\l-cp,^^ <p 



n — l 



Glchg. (7) gilt hier auch, sie vereinfacht sich aber, weil 

 d Wy verschwindet. Integriert man sie von der Mündungsebene 

 bis zum ersten Querschnitte der Druckausgleichung, wo jj = 2^a ist,^ 

 so erhält man den einfacheren Ausdruck 



Wa — lOm _ . Pm— Pa 



(2^) = v„ 



Eine ähnliche Umformung, wie von Glchg. (9) zu Glchg. (22), 

 liefert hieraus für den Zusammenhang zwischen g),^ und (pa bei 

 kleinem Überdrucke die Gleichung: 



1 



(26) /l-g.„" cp,;:' «-/Ig..'' -1-^77^ ." . .- . =0 



^ ^\ n — l y,/ 



(fmj 2;i 1/ i^ 



Die in den vorstehenden Formeln auftretenden Exponenten 

 ■/.. Ä und u müssen aus Versuchen bestimmt werden. Dazu stehen 

 mir nur meine eigenen, oben erwähnten Versuche mit gut abge- 

 rundeten Mündungen zur Verfügung. Aus diesen hatte ich 

 schon damals eine empirische Formel für den Zusammenhang 

 zwischen den Pressungsverhältnissen g)„, und cp^ hergeleitet, s. 

 „C", Seite 462, Glchg. (1), weil aus den Versuchen hervorgieng, 

 dass es dabei nur auf diese Verhältnisse ankommt, aber nicht auf 

 den Zahlenwert der Pressungen selbst, ein Ergebnis, das durch 

 die obigen Entwickelungen durchaus bestätigt wird. Die Gestalt 



