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BLINDAGES ET PROJECTILES DE RUPTURE 



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« Le facteur de perforation (FP) d'un coup contre 

 une plaque donnée est le rapport entre l'épaisseur 

 de fer forgé que le coup peut striclement perforer 

 et l'épaisseur de la plaque donnée. » 



L'épuisseur de fer forgé que le coup peut per- 

 forer strictement est ici donnée par la formule de 

 Tresidder, qui donne des résultats peu différents de 

 celle établie par Jacob de Marre pour la perfora- 

 tion du fer : 



p 



En définitive, on compare, dans les deux cas, le 

 métal considéré à un métal étalon : l'acier ordi- 

 naire en France, le fer en Angleterre. Mais, tandis 

 qu'en France la comparaison porte sur les vitesses, 

 en Angleterre on la fait porter sur les épaisseurs. 

 Au point de vue théorique, les deux méthodes sont 

 équivalentes, puisque de la valeur de p on peut 

 déduire celle de la note de mérite, et réciproque- 

 ment, au prix, il est vrai, d'un calcul un peu com- 

 pliqué. Toutefois, dans la pratique du polygone, il 

 est plus avantageux d'employer les spécifications 

 françaises, celles-ci se rapportant à la vitesse, qui 

 est la seule variable sur laquelle on agisse direc- 

 tement dans un tir. 



Ayant ainsi défini les caractéristiques dont l'em- 

 ploi est usuel dans les questions de blindages, nous 

 pouvons maintenant aborder l'étude détaillée de 

 ceux-ci en nous restreignant aux catégories énu- 

 mérées plus haut. On ne devra, toutefois, jamais 

 perdre de vue que les valeurs de p ou des notes de 

 mérite n'ont, le plus souvent, qu'une importance 

 toute relative, étroitement liée à la nature et à la 

 qualité du projectile dont on se sert pour atta- 

 quer les plaques. 



Une déformation du corps d'obus au choc contre 

 la plaque se traduit, en effet, dans les résultats du 

 tir, par une augmentation de p par rapport à la va- 

 ' leur de ce même coefficient, obtenue dans les mêmes 

 conditions de tir, mais avec des projectiles moins 

 déformables. 



Dans cet ordre d'idées, et étant donné que les 

 plaques en acier spécial d'une épaisseur égale au 

 calibre des projectiles qui les attaquent normale- 

 ment déforment très peu ces derniers, on en conclut 

 que les valeurs de p correspondantes représentent 

 bien, dans ce cas, la résistance absolue de la plaque 

 aux effets du tir. Il n'en est pas de même pour les 

 plaques cémentées attaquées par les obus non 

 coiffés, et nous verrons plus loin les conséquences 

 de ce fait. 



IV. — Acier spkci.\l. 

 I § 1. — Composition et constantes mécaniques. 



La connaissance des résultats obtenus par l'addi- 

 tion de nickel à l'acier ordinaire donna l'idée de 



corriger ledéfaut de fragilité des blindages en acier 

 en substituant, à ce dernier métal, un acier à faible 

 teneur en nickel. L'usine du Creusot entra la pre- 

 mière dans cette voie, queconsacrèrent les résultats 

 des tirs effectués en 1890 à Annapolis et à Gàvres. 

 Toutefois, si l'acier au nickelétait moins fragileque 

 l'acier ordinaire, il n'était pas plus résistant; l'usine 

 de Saint-Chamond obtint la première ce dernier ré- 

 sultat par l'addition de chrome. En fait, on appelle 

 aujourd'hui arier spécial un acier non fragile 

 dont la résistance a été augmentée par l'addition 

 d'autres métaux, tels que le nickel, le chrome, etc. 

 A première vue, cette définition semble s'appliquer 

 à beaucoup de types d'aciers; mais, dans la réalité, 

 elle s'applique à une nuance de métal dont les 

 usines ne s'écartent guère et qui est caractérisée 

 par la composition suivante : 



c = 0,30 % 

 Mn = 0,:i5 

 Ni = 2,50 

 Cr = 0,60 



Lorsqu'on fait varier la teneur en nickel, celle 

 en Cr augmente également; les variations doivent 

 toutefois être limitées, la teneur de i % de nickel 

 constituant un maximum qui correspond à une 

 teneur en chrome voisine de 1,8 %• 



Les constantes mécaniques d'un tel métal, me- 

 surées après trempe et recuit, sont en moyenne les 

 suivantes : 



Limite élastique oo ligs par mm=. 



Ctiarge de rupture 10 kgs — 



.\llongement corresponJanf. . . 15 "t,. 



< -2. — Description sommaire de l'usinage. 



L'élaboration du métal se fait au four Martin à 

 sole basique ; on constitue le chargement de celui-ci 

 avec des fontes très pures, du fer puddlé ou des 

 rognures de plaques en acier spécial et divers ferros 

 qu'on ajoute après que la décarburation a été 

 poussée aussi loin que possible. 



La coulée et le refroidissement des lingots ne pré- 

 sentent aucune particularité. Après refroidisse- 

 ment, on procède à leur décriquage, qui setfectue à 

 l'aide de machines spéciales. Le chautfage des lin- 

 gots en vue du laminage doit être effectué avec 

 beaucoup de soins pour éviter la production des 

 tapures: il est conduit de manière à élever la tem- 

 pérature de la plaque à 1200", qui est celle à laquelle 

 s'effectue le laminage. Cette dernière opération a 

 lieu en une ou plusieurs chaudes, suivant la puis- 

 sance de l'outillage: elle est suivie d'un gabariage 

 de dégrossissage. On procède ensuite à la trempe, 

 qui s'exécute à une terxipérature variable selon la 

 nuance du métal à tremper: on peut cependant dire 

 qu'elle est généralement comprise entre 850 et 900°. 

 Le liquide de trempe est l'eau, sauf pour les aciers 



