DES PRODUITS MÉTALLURGIQUES 

2° Au point de vue durée de chauffage : 
la nécessité d'une durée de chauffage minimum 
(réaction complète), surloul' dans le cas d'aciers 
à carbure complexe laciers à coupe rapide). 
3° Au point de vue vilesse de refroidissement : 
a) l'existence, pour chaque produit métallur- 
gique, d’une vitesse de trempe critique pour 
obtenir l'effet optimum de trempe (cet eflet peut 
ne pas être un maximum de dureté, cas du dur- 
alumin) ; 
b) l'obligation de régler cette vitesse et de ne 
pas l’exagérer, sans quoi la trempe pourrait ne 










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Diametre d'empreinte de bille en mm. 
Fig. 121. — Rapports de la dureté avec la résilience 
après revenu, 
sur des pièces de dimensions moyennes (d — 70 mm.). 
pas atteindre le but visé (production d'austénite 
et de dureté moindre dans les aciers). 
40 Au point de vue choix du métal : 
a) la corrélation entre la composilion du métal 
et la vitesse critique de trempe ; d’où l'existence 
d’alliages durcissant par trempe avec les condi- 
tions de vitesse de refroidissement les plus 
variées, des produitss’adoucissant danscertaines 
conditions et prenant leur dureté par revenu; 
b) la corrélation entre la composition du métal 
et la pénétration de trempe, celle-ci étant, toutes 
choses égales d’ailleurs, d'autant plus élevée que 
la vitesse critique est plus faible. D'où l'emploi 
de produits complexes, notatnment d'aciers auto- 
trempants. 
Pour bien montrer cetteinfluence dela compo- 
sition du métal sur la pénétration de trempe, nous 
donnons une série de courbes montrant la varia- 
tion de dureté (chiffres de Brinell) du centre à la 
périphérie (barres de 70 à 75 mm. de diamètre) : 
l 
619 
a) d’après M. Portevin (travaux non publiés), 
sur un acier nickel-chrome, non tréempant à Pair 
et dont les caractéristiques à l’état recuit sont 
les suivantes : 
Rp AL 09) ANT 026 7218; 0 5 A — M8 DNS 
, 
et ayant pour composition chimique : 
G—0;S0Ni— 2,60 ; Cr 0,77; Mn—0,25; Si —0,27; 
S =—0,02; P— 0,02. 

Les courbes donnentles pénétrations de trempe 
à l’eau et à l'huile faites à 750°et à S00°.On trouve 
évidemment que la trempe faite à l’eau possède 
une pénétration beaucoup plus élevée (fig. 118 
ete 
b) d'apres le récent catalogue, si intéressant, 
publié par MM. Schneider et Cié, sur divers aciers 
dont lés compositions ne sont pas connues ; mais 
on peut dire que le premier est un acier au car- 
bone de nuance douce (R—45kg. à l’état recuit) ; 
le second ést un acier au carbone de nuance 
demi-dure (R— 62 kg.); le troisième, un acier au 
carbone de nuance dure (R—72 kg.); le quatrième, 
un acier au nickel(R = 52 kg.);le cinquième,un 
acier nickel-chrome (R — 62 kg.); le sixième, un 
acier nickel-chrome auto-trempant (R — 95 kg. 
au maximum de revenu), etle septième, un acier 
mangano-siliceux (R— 80 kg. à l’état recuit) 
(fig. 120). 
50 Pour le revenu : 
a) Vintérêtde ce traitement au point de vue des 
caractéristiques mécaniques; nous avons nolé 
spécialement le maximum derésilience vers 600°. 
Il faut bien remarquer que, de l'élat après 
trempe, dépend la valeur de la résilience après 
revenu. Dans une étude non encore publiée, 
M. Portevin a montré que, à même dureté de 
revenu, larésilience est plus élevée après trempe 
à l’eau qu'après trempe à l'huile (fig. 121). Ceci 
toutefois ne doit pas faire oublier les risques que 
peut faire encourir avec certains aciersla trempe 
à l’eau, notamment les tapures. 
ÎL faut ajouter l'importance du revenu au point 
de vue homogénéisation. A ce sujet, nous citerons 
un des exemplestrès nets que nous avons donnés 
dans notre Mémoire sur le traitement thermique 
des obus! : 
Voici des schémas donnant la variation des 
diamètres d’'empreinte de bille (bille de 10 mm. 
sous pression de 3.000 kg.) après trempe d'une 
part, et après trempe et revenu, parfaitement 
définis, d'autre part, chaque ligne correspondant 
au même obus (fig. 122). 
b) la disparition progressive des tensions par 
[NE ET Re Re 
1. Mémoire publiépar la Revue de Mélallurgie,et tena secret 
péndant les hostilités. 
