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la (1) fornisce 



(l_a)(l + 6)^ = 1. (3) 



Trascurando eventuali differenze fra le superficie interna ed 

 esterna dello stantuffo, (J rappresenta in unità p^ lo sforzo che 

 per unità di superfìcie F, interna od esterna, sollecita lo stan- 

 tuffo per la differenza di pressione sulle due faccio, allorché il 

 cilindro di aria ha sofferto la dilatazione unitaria e. 



Tracciata l'iperbole ah (fig. 2) di equazione 



yx'^ = l, (4) 



essa graficamente rappresenta la (3), quando si riferisca agli 

 assi e e (J condotti dal punto di coordinate x=ij=l paral- 

 lelamente agli assi X ed ?/, assumendo opposti i versi positivi 

 degli assi y e ci. 



3. — Volendosi tener conto della deformazione elastica delle 

 pareti, detta e^ la contrazione unitaria che il diametro della se- 

 zione trasversale del cilindro d'aria soffre allorché la tensione 

 interna é Pq{1 — a), la (1) va corretta nella seguente 



PoiFir = p,{l - a) f F[l - 6,)^ l (1 + e)]^ (5) 



ossia 



(l-a)(l + €)Ml-e.f =1. (5'J 



La (5') riducesi alla (4) ove facciasi 



:r=l + e ed ^ = (1 - a)(l - e,r, (6) 



e perciò l'iperbole ab e affetta nelle sue ordinate y da errore 

 relativo variabile 



n = (l-eO-2^-l=--2\ei; (7) 



i valori negativi di n indicando che le ordinate y peccano in 

 difetto. 



Detto E il modulo di elasticità a tensione, s la tensione 

 massima sviluppantesi nelle sezioni meridiane della parete cilin- 

 drica quando verificasi la differenza di tensione cr'po, indicando 

 con a' il valore massimo di a, si può scrivere 



S a S (r,\ 



€i = -E---<y (8) 



