370 MODESTO PANETTI 
sono applicabili i risultati assai semplici, che si deducono per 
il recipiente di altezza infinita. 
Le espressioni generali delle tensioni principali ideali mas- 
sime per ogni sezione prendono, nel caso della parete sottilis- 
sima cilindrica, le forme seguenti: 
4) E=E[+31y" 4 pole an, 695 
La 2? di esse raggiunge dunque il valore più elevato dove 
è massimo y; cosicchè, per quanto è stato detto, l'altezza cri- 
tica del recipiente, rispetto al pericolo di rottura dell’orlo, è 
quella a cui corrisponde il valore (27) dif, per la quale si ha: 
max Ee, = 1,262 p È 
Supposto invece il recipiente di altezza infinita, per z=n 
sl trova: 
max Fe, = 1,043 p si (*). 
Quanto alla tensione ideale Ee,, diretta nel senso delle ge- 
neratrici, è chiaro che il suo massimo si dovrà trovare in pros- 
simità dell’incastro, dato l’andamento delle sezioni meridiane. 
Per identificarlo in modo rigoroso si osservi che, per 2=0, 
dalla (24') combinata colla 2? delle (20'), e sostituendo i noti 
valori delle costanti NMQ risulta: 
Eu Li Lo 
(28) E, = += ri (ai +e r) — 4cos? 22 |, 
2 3 / h pd 
La quantità entro parentesi è sempre positiva, perchè il 
1° termine è sempre maggiore di 4; quindi, essendo Y>0, la 
tensione ideale Ee, ha il 1° o il 2° dei segni esplicitamente in- 
(#4) I due presenti risultati dimostrano inesatto, almeno nel caso delle 
pareti sottili, ciò che il Grashof presume nel $ 210 del suo magistrale trat- 
tato Elasticitàt und Festigkeit; ove, dopo aver esaurito il problema del re- 
cipiente chiuso da due fondi indeformabili, discutendo, senza trattarlo, il 
caso qui risolto, afferma che la massima tensione ideale periferica dev'es- 
sere minore di quella che a parità di altre condizioni si verifica nel tubo 
senza fondi. 
