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sie namentlich durch die tortwährenden stossweise vor sich gehenden unregel- 

 mässigen Schwankungen des Druckes, durch eine, wenn auch geringe, so doch 

 bei der grossen Länge der Leitung unvermeidliche Ungenauigkeit des Nivellements 

 etc. hervorgebracht werden) den Versuch gemacht, die Grösse desselben bei den 

 einzelnen Hähnen zu bestimmen. Ich setzte zu diesenj Zwecke, nachdem der Hahn 

 hei c geöffnet war und das Wasser bei / hervorquoll, auf die dort befindliche 

 Hülse, welche eine dazu hinreichende Weite besass, eine umgekehrte, mit Wasser 

 gefüllte Flasche, deren Capacität ich vorher bestimmt hatte, schloss dann den 

 Hahn c, und beobachtete die Zeit, während welcher sie durch den Ausfluss liei d 

 entleert wurde. Aus dieser Ausflusszeit lässt sich, wie im Anhange (No. 8) näher 

 ausgeführt ist, der bei der Druckmessung durch den Ausfluss bei d hervorgebrachte 

 Fehler mit hinreichender Annäherung berechnen. Auf diesem Wege fand ich, 

 dass derselbe im Maximum ca. 0,01™ betrug. Diese Grösse liegt aber vollständig 

 innerhalb der Grenze der bei jeder einzelnen Messung überhaupt erreichbaren 

 Genauigkeit. 



Uebrigens kommt der erwähnte Fehler fast nur bei der ersten Reihe von 

 Druckmessungen in Betracht, da bei den späteren die meisten Oeff'nungen durch 

 Rost und Sand hermetisch verschlossen waren. Um der grösseren Sicherheit 

 dieser Beobachtungen Rechnung zu tragen, habe ich ihnen bei Berechnung der 

 Drucklinien das doppelte Gewicht beigelegt, und die so erhaltenen Gleichungen 

 mit denjenigen verglichen, welche sich ergaben, wenn man nur die Beobachtungen 

 an den gut schliessenden Hähnen zu Grunde legt. In der Uebereinstimmung 

 beider liegt eine Bestätigung des auf dem oben angedeuteten anderen Wege ge- 

 wonnenen Resultates, dass die in Rede stehenden Fehler der Druckmessung in 

 der That vernachlässigt werden können. 



Ich gehe nun zur Darstellung der schliesslichen Ergebnisse der Druckmessun- 

 gen über. Nach dem früheren handelt es sich im Wesentlichen cTarum, die relativen 

 Gefälle (vergl. Th. I. pag. 34) zu bestimmen, welche den oben in der Tabelle auf 

 pag. 50 enthaltenen Wei'then des Ausflussquantums resp. der mittleren Geschwin- 

 digkeiten entsprechen. Da in der Leitung keine plötzlichen Krümmungen oder 

 sonstige Discontinäten vorkommen, so liess sich erwarten, dass der einer ge- 

 wissen Strecke entsprechende Druckverlust der Länge derselben proportional sein 

 werde. Ich habe daher, da eine vorläufige graphische Darstellung der Beob- 

 achtungen diese Annahme bestätigte, die Gleichungen der gesuchten Drucklinien 

 unter der Voraussetzung berechnet, dass letztere gerade seien. Als Axe der .r 

 habe ich die Horizontale gewählt, welche durch den niedrigsten Wasserstand in 

 der Sammelstube bei Prangenau geht und auf diese die Rohrlängen aufgetragen; 

 als Axe der y die durch die Mitte der Sammelstube gelegte Veitikale (vergl. den 

 N. P. und pag. 47}, Auf diese bezogen, waren die Coordinaten der Lufthähne, 

 wie sie mir vom Kgl. Feldmesser Herrn Buhse, welcher den Nivellementsplan 

 ausgeführt hat, mitgetheilt wurden, folgende: (Siehe umseitig.) 



Die Werthe von y beziehen sich auf den Deckel sr des zu jedem Lufthahn 

 gehörigen gusseisernen Koffers (Vergl. Fig. 2 Taf. I.), Die in der 3'^" (mit Diffe- 

 renz überschriebenen) Spalte enthaltenen Zahlen geben die Rohrläuge zwischen 

 je zwei aufeinander folgenden Lufthähnen an, während der entsprechende Höhen- 

 unterschied in derselben Horizontalreihe der letzten Spalte steht; das Pluszeichen 



