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diffère extrêmement peu de la valeur relative à ces derniers 
points qui sont ceux de la ligne des fibres invariables, où la flexion 
ne produit aucun effet. 
5 x 2c AL 
On voit même que pour un rapport =— 3,2 entre l'épaisseur 
et la saillie, tous les points de la section éprouvent à peu près le 
même danger de rompre, et la résistance peut être calculée indif- 
féremment à la rupture par flexion et à la rupture par glissement 
transversal. Au delà, par exemple pour - —A4, la quote-part de 
la flexion dans le péril devient à peu près nulle, et la résistance 
peut être calculée comme si le prisme n’était sollicité qu’au glisse- 
ment de ses sections l’une devant l'autre, ou (art. 28) de ses fibres 
l'une contre l’autre. 
Des conclusions analogues peuvent être tirées d’une formule 
comme celle (303), dressée avec les expressions exactes (299) 
relatives au cylindre circulaire pour P,— 0, P,—P; car le calcul 
numérique prouve que le point de maximum, qui répond toujours à 
. 2r . . 
7 —0, descend subitement, vers — — 4,3, de la situation z—r 
a 
à celle z—0,2 r environ. 
Nous pouvons généraliser, et établir que pour un prisme court 
à base symétrique quelconque dont la section la plus exposée est assez 
peu serrée pour rester libre de s’infléchir, Yon peut calculer la résis- 
tance successivement comme sil n’était sollicité qu'à la flexion 
etcomme s’il n’était sollicité qu’au glissement transversal aveclibre 
inflexion , et prendre, pour les dimensions transversales à lui donner, 
le plus fort des résultats de ce double calcul, dont nous récapitu- 
lerons avec détail les éléments à l’art. 136, expressions (e”) à (e,") 
et (d,) à (d,"') en donnant, pour pratiquer la deuxième partie lors- 
que la section est rectangulaire ou elliptique, des tables (d,"") 
fondées sur des expressions exactes des glissements. 
127. Méme prisme, cas où la section la plus exposée est astreinte 
à rester plane. — Cas où il y a incertitude. — Il en est tout autre- 
