II. Abteilung. Naturwissenschaftliche Sektion. 



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keit um mindestens die Hälfte. Schwieriger zu eliminieren ist die von 

 Spannungen des Glases und Ungleichmäßigkeit der aufliegenden Silber- 

 schicht herrührende dritte Fehlerquelle. Beides verhindert die gerade bei 

 genauen Messungen (mit kleinem Halbschattenwinkel) notwendige gute 

 Gleichmäßigkeit des Gesichtsfeldes. 



Es wurde daher das möglichst spannungsfreie Prisma No. 4 versilbert 

 und daran die experimentellen Messungen angestellt. Die Silberstreifen 

 lagen senkrecht zur brechenden Kante und waren durch etwa 3 mm breite 

 Glasstreifen getrennt. Die Silberschicht war nahezu undurchsichtig. 



Die Größe des runden Gesichtsfeldes mußte manchmal durch eingeschaltete 

 Blenden etwas verkleinert werden, um Aufhellungen am Rande zu beseitigen. 



Eine Übersicht über die ermittelten Genauigkeitswerte gibt die 

 folgende Tabelle. Die Serie 3 entspricht einer möglichst guten An- 

 ordnung (gleichmäßiges Gesichtsfeld ausgeblendet, große Lichtintensität 

 gute Silberschicht). In den Serien 1 und 2 sind Messungen an anderen 

 weniger guten Silberschichten mitgeteilt, welche nur zur Vergleichung der 

 Genauigkeit bei verschiedenen Einfallswinkeln dienen sollten. Als Halb- 

 schattenwinkel 2 a ist der Winkel zwischen der Einstellung auf größte 

 Dunkelheit des Silber- bezw. des Glasfeldes genommen worden. Die 

 Untersuchung wurde auch in das totalreflektierende Gebiet hinein aus- 

 gedehnt, um die Änderung der Genauigkeit bei gleichzeitiger Elliptizität 

 des Glas- und Silberfeldes zu prüfen. Unter 4 sind in der Tabelle die 

 theoretischen Werte y — yc angeführt, und zwar in Reihe I nach Formella 

 und Ib und in Reihe II nach Formel II berechnet. 



Tabelle zum Lummerschen Halbschattenprinzip. 





1 









2 







<p 



m 



g 



2a 



¥ 



m 



g 



2a 



cpg - 305' 



85" 



140" 



3° 











— 38' 



116" 



220" 



100 











— 25' 



107"; 

 128" ) 



200" ) 

 230") 



100 

 100 



















9g 



23" 



60 



106 



115 



1440 



101" 



184 



240 



2320 



10 



30 



40 



60 



40° 



«Fg + 21' 



122" 



215" 



100 



















% + 2»27,6' 



63" 



84 



109" 



126" 



10 



30 

 6° 











cf g + 6039,8' 



83" 



133" 



3a 



