160 



b. Der C ollimations fehler, 

 wurde ganz ebenso wie der am Instrumente in Leipzig abgeleitet; es 

 finden sich die Daten in Tabelle XXIII. 



Tabelle XXIII. Ableitung des Collimationsfehlers am Instrument in München. 





ri 

 53 



Durcbs , an2szeit 



Corr. 



Durchhau 2\szeit 



Corr. 



Durchgangszeit 





Colli- 



1873. 



JB 



T*~_ 







für 



TT" 





Ost. 



für 



corr. 



tur 1. 



W— 



raation. 









Kreis 





Jvrei 













d. 









i. 









i. 



W 











Juli 13. 



I 



16" 



59 m 



i5?70 



+ i'05 



16" 



59 m 



1 2 , 20 



+1:23 



I6.*75 



•3-43 



+ 3"32 



— 0?223 





II 



18 



13 



43-59 



1.80 



18 



13 



37-84 



2.20 



45-39 



40.04 



5-35 



0.158 





III 



19 



52 



39-93 



3-5i 



19 



52 



15.96 



4.72 



43-44 



20.68 



22.76 



0.214 





IV 



21 



S 2 



o.73 



0.21 



' 21 



51 



56 93 



0.42 



0.94 



57-35 



3 59 



0.204 



•/• 



I 



16 



59 



21.43 



— 1.30 



16 



59 



1740 



— 1.11 



20.13 



16.29 



+ 3-84 



— 0.260 





II 



18 



13 



54.87 



3-25 



18 



13 



46.44 



2.86 



51.62 



43.58 



8.04 



0.238 





III 



19 



S 2 



59.01 



11. 91 



19 



52 



37-12 



10.70 



47.10 



26.42 



20.68 



0.194 





IV 



21 



S 2 



6.90 



2.52 



21 



52 



2.78 



2.31 



4.38 



0.47 



3-91 



0.223 



21. 



I 



16 



59 



21.08 



-f- 1.02 



16 



59 



17.14 



-f-I.20 



22.10 



18.34 



+ 3.76 



—0.253 





II 



18 



13 



48.93 



i-73 



18 



13 



4313 



2-13 



50 66 



45.26 



5-40 



0.159 





III 



19 



52 



42.32 



3-3i 



19 



52 



20.32 



4.52 



45-63 



24.84 



20.79 



0.195 





IV 



21 



52 



6.91 



0.17 



21 



52 



3.63 



0.39 



7.08 



4,02 



3.06 



0.175 



22. 



I 



16 



59 



22.97 



— 0.64 



16 



59 



20.23 



—0.45 



22.33 



19.78 



+ 2.55 



—0.173 





II 



18 



13 



55-42 



1.84 



18 



13 



48.58 



I.44 



53-58 



47-H 



6.44 



0.191 





III 



19 



52 



59ÖO 



7-59 



19 



S 2 



38.79 



6.38 



5I.9I 



32-4I 



19.50 



0.183 





IV 



21 



52 



11.22 



1.76 



21 



52 



7.72 



1-54 



9.46 



6.18 



3.28 



0.187 



- 23. 



I 



16 



59 



23.60 



— 0.47 



16 



59 



20.53 



—0.28 



23-I3 



20.25 



-f 2.88 



—0.195 





II 



18 



13 



55.38 



1.47 



18 



13 



47-97 



1.08 



53-91 



46.89 



7.02 



0.207 





III 



19 



52 



57-34 



6.46 



19 



S 2 



37-51 



5-24 



50.88 



32.27 



18.61 



0-175 



- 25. 



I 



16 



59 



27-78 



— 103 



16 



59 



24.40 



-0.85 



26.75 



23-55 



+ 3-20 



— 0.215 





II 



18 



13 



58.64 



2.69 



18 



13 



5I-I9 



2.29 



55-95 



48.90 



7-05 



0.208 





III 



19 



52 



2.67 



10.17 



19 



52 



40.02 



8.96 



5250 



31.06 



21.42 



0.201 





IV 



21 



52 



14.98 



2.22 



21 



52 



10.84 



2.00 



12.76 



8.84 



3-92 



0.224 



- 29. 



I 



16 



59 



28.81 



+ 0.34 



16 



59 



24.95 



+0.53 



29.15 



2548 



+ 3-67 



— 0.249 





II 



18 



13 



54-23 



-1- 0.28 



18 



13 



47-19 



+0.67 



54-5 1 



47.86 



6.65 



0.196 





III 



19 



52 



42.47 



— I-I3 



19 



52 



18.84 



-fo.08 



41-34 



18.92 



22.42 



0.2 11 





IV 



21 



52 



18.01 



— 0.61 



21 



52 



I3-7 1 



— 0.40 



17.40 



I3-3 1 



4.09 



0.233 



- 3°- 



I 



16 



59 



3 r -40 



— 0.52 



16 



59 



2888 



—0.34 



30.88 



28.54 



+ 2.34 



-0.157 





II 



18 



14 



0.96 



1.56 



18 



13 



52.99 



i-'5 



59-40 



51-84 



7-56 



0.224 



- 3i- 



I 



16 



59 



34.8i 



— i-34 



16 



59 



30.65 



— 1.16 



33-47 



29.49 



+ 3.98 



— 0.269 





II 



18 



14 



2.42 



3-36 



18 



13 



56.09 



2.96 



59.06 



53-'3 



5-93 



0.176 





III 



19 



53 



3.80 



12.23 



19 



S 2 



42.84 



11.02 



Si-57 



31.82 



19-75 



0.185 





IV 



21 



52 



24-23 



2.58 



21 



52 



20.05 



2-37 



21.65 



17.68 



3-97 



0.225 



Nimmt man wieder aus je 2 Collimationsfehlern die Mittel und 

 daraus, wieder die Mittel hat man: 



