128 SDLIA STABILITA DEI PONTI DI FABBRICA 



6»— Finalmente quando la giunta dì rottura è sul sesto arco intero, e quindi fi non 

 maggiore di O5, si lia 



a;(') — .% = Rs cos /3, tf^) -4- j/^ = R5 sen yS I 



M = 



w = 4 

 >^ = 1 « = 



n = 4 « = 4 



-F- Rs cos /S (Bs, ;: + y Cs, : + s Ds, ..) — (B's, i -l- T C's, . + S D's, ,) )(13). 



n = 



M = 4 



ji = 1 « = 



- 2 ^" (^" ■^~ *■ ^''^ ^- S Dn ) - 2 ^^'" + *■ ^''" -^ ^ ^'" ) 

 M = 4 M = 4 



-+- (Rs + e) cos /3 (Bs, . + r Cs, s + s Ds, s) — (B's, ;: + r C's, z + s D's, ,) 



85. Allorché la giunta di rottura è coincidente con alcuna di quelle, che separano 

 gli archi interi, le prime due relazioni dei sistemi (8), (9), (10), (11), (12), (13) cor- 

 rispondenti a quella giunta sono comprese nel sistema (5); le quantità B,,:, B2 , e 

 le altre segnate analogamente, quando si ha ^=1, 2, ecc. sono tutte eguali a zero, 

 epperò le espressioni di Yp, P'^y surriferite (9)..., (13) mancheranno dei termini scritti 

 nell'ultima linea. 



Con le curve intradosso ad undici centri è fuori caso ordinario che la giunta di 

 rottura si trovi sul sesto arco intero, nondimeno potendo bisognare talora di protrarre 

 l'esame della successione dei valori delle funzioni Vp ;/, P'^V :/' sino alla giunta 

 di separazione tra il quinto e sesto arco intero, è stato d'uopo ricavare dalle formolo 

 generali le (13), onde dedurre da queste le formolo particolari pel caso ora cennato 

 nel modo medesimo testé indicato. Essendo altresì ben raro che la giunta di rottura 

 si trovi sul primo arco intero, potevamo dispensarci di ricavare le forinole (8); pure 

 queste forinole si rendono necessarie pel caso in cui la curva intradosso ò a tre centri, 

 nel quale caso é mestieri usare le citate formolo e le (9), giacché la metà del profilo 

 (§ 4) offre due archi interi, e la giunta di rottura può trovarsi sull'uno, sull'altro 

 arco, secondo le varie applicazioni. Allorché la curva intradosso è a cinque, sette, 



