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 instruments du genre de celui qui nous occupe et ou les 

 moindres defauts de densite ou de forme ont de l'impor- 

 tance, que l'execution finale laissera a desirer. La vitessc 

 ne sera pas rigoureusement conslante pourdes ouvertures 

 croissantes du regulateur. Ces erreurs pourront ne pas 

 d£passer 100 ' 000 , mais elles existeront toujours. Et la 

 courbe des ecarts de vitesse mesures sous differentes 

 ouvertures, se presentera en general sous la forme d'une 

 sinuso'ide. 



Or celle-ci peut etre neutralised an moyen d'une sinu- 

 so'ide inverse dont on determine™ la naissance en dispo- 

 sant sur 1'un des disques de la figure 6 et a l'endroit conve- 

 nable, une tres-petile masse de compensation (cette masse 

 se pesera au milligramme). 



On peut se demander quelle sera l'influence des varia- 

 tions de temperature sur 1'isochronisme etle synchronisms 

 du regulateur. 



Je dis qu'on peut neutraliser cette influence d'ailleurs 

 minime. II s'agit d'examiner separement sous ce rapport : 



1° Les deformations du losange principal ABCD (fig. 4). 



2° Celles du systeme compensateur NOKB (fig. 4). 



Remarquons d'abord qu'en construisant la longueur 



Fig. 8. tola ' e ^' une l 'S e en joignatH bout a bout deux sec- 

 tions en metaux differents on peut arriver a donner 



f I a cette tige un coefficient de dilatation determine, 

 1 intermediaire enlre les coefficients de cbacun des 



J 1* metaux composants. Cela pose\ en c 



f I le losange ABCD (fig. 4), il suffit qi 



I T P == irr c resle constant. Construisons la longueur 



I f totale du cote DB = /, (fig. 8) de deux sections 



< B differentes cet/-c, 



