A 088 
1 2 
M We + US + Ve + Ué (1) + 
— 73 ! 
tro — Vsin a] —QU,W, cos (6, —a)+ 
D) ed +em [+ 
2 2 (ri To) 
+ w(r,? A Mic W00565) — 
35 Ta —To 
ou en vertu des relations (4), et après quelques réductions simples, 
k 4 + coPa + coli, + col6s 
402 
& (r/? T5) — 2cota col8, + (£ — ) 
VE 2 L 8 3 3 
(10) = SES (o) b 40 Met on (r, —To ) 
0H = 7 29H LA M EUT AE O2 Arr) 3 Arr)" 
2 T2 2 
x (cota— 0016 — 6006, ) + EEE) 
Avant d’aller plus loin, remarquons qu’en vertu de (10), l'inégalité (7) est 
à Er c Q : 
toujours vérifiée; car WA sin 6, = V Nero et le coefficient de V'est néces- 
lcrme:0 
2 
sairement plus grand que l'unité. 
Il existe nécessairement, entre la dépense Q et la vitesse angulaire w, une 
relation qu’il importe de connaître et dont nous allons maintenant nous occuper. 
Appelons P, la pression dans la turbine à orifice de sortie, et pour abréger 
niQu un — la force vive en liquide à 
, les pertes de force vive (6) et (8) ; 
2 
g 
la sortie du distributeur estimée dans son mouvement relatif par rapport au 
v s « i 
la force vive dans le mouvement absolu à la sortie de la roue. 
; Il 
récepteur, Q 
Le théorème connu sur les mouvements relatifs donne 
W,2 — vw? P,—P; X? 
— 
(1 1 ) ETATS —e ReE TE T7 29” 
et le principe des forces vives 
V'2— | P, —p y? 
Si l'on ajoute les équations (6), (11) et (12), on arrive à 
+) ST RR En ras D =) = 
E U + Uÿ (1 Lj'+ ve w?+ V°— v? | =9gH 
+X2+ F°. 
Le carré de la vitesse relative par rapport à la roue de l’eau à la sortie du dis- 
tributeur étant 
U? + w?r? — 2orU,cos «. 
Il vient, en multipliant par 4rdr, intégrant , puis divisant par Q. 
2 L rè—7rs 
(c) did rep ct Locos a D, 
2 3 —T@ 
