— 9 
Le carré de la vitesse absolue du liquide à sa sortie de la roue étant 
W2 + w°r? + 2or W,cos6, , 
on a de même 
2 2 
(d) D ma we ( + T0) _ Lane 
(ri 
+3 wcos6, ee 
Portant ces valeurs de #* et v?, ainsi que celles de X? et Y? dans (43), on 
trouve 
(3) U (1 2) US + WE HW VV 2W, Vsiné,— QU, Wicos (6,—2)+ 
—7,3 
+ Low eng ln) — 29H. 
5 TT 
d’où l’on déduit 
rs ve 
(rË— T0 —9colx coté. 
a 40 + | 
D2CEDNA (ri ne) | 
{(r8—r3)Q 6 
(T1 ro) cos 0 V— 2g H 
A (ri —To }? 
102 1 : 
l . (a 1) + cola + col, + col, | il | 
(15/) y? 
+1+ 
8 
252 0 
3 
Telle est la relation cherchée. 
On voit ici que V, ou la dépense Q sera indépendante de la vitesse angulaire, 
lorsque l’on aura €, — 90, c’est-à-dire lorsque le premier élément des aubes sera 
perpendiculaire à la face supérieure de la roue. IL convient d'autant mieux 
d’adopter cette valeur de 6, qu’elle annule la partie de la force vive relative à 
l'entrée de l’eau dans le récepteur qui dépend du changement brusque de vitesse 
relative de l’eau dans les aubes; c’est ce que nous supposerons dans ce qui va 
suivre, afin de ne pas compliquer inutilement les calculs. Dans cette hypothèse, 
29H 
VE 49 41? a 49 
> _— 2, 26 eee 
ROUE ( + = 1) +-coPz+ col } CAES MEN CEE) 
(13”) 
29H 
re DRE 2. 1 1) +colPa+cot26, | +1 pus Æ 
(rire) G; G- ) ”1 0 À (ré=TS) 
On voit d’après cela que la valve inférieure correspondante à l’orifice a’ ne 
pourra régler la dépense qu'entre zéro et la limite maximum. 
(15) Qi — 
24H 
= _ 8 7 ; 40 à o 
Æ(rÊTe sr EC? ant Ai | Afri—r)) 0 À 
n', étant le ni. maximum auquel peut donner lieu la valve inférieure, 
c’est au moyen de cette formule que, connaissant le volume maximum d’eau que 
l'on peut dépenser, on devra fixer les dimensions de la turbine. 
Cette valeur de Q, sera d’ailleurs toujours réelle, puisque le dénominateur 
