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I risultati che si ottengono da queste formule rientrano nella cerchia di approssima- 

 zione ordinariamente raggiunta nei calcoli usuali per le grandi travi a parete continua 

 o reticolata. Si potrebbe forse anche dire per queste ultime che 1' approssimazione è 

 maggiore, poiché nessuna delle ipotesi ammesse involge un errore dell' importanza di 

 quello di considerare come cerniere unioni costituite invece da membrature saldamente 

 incastrate fra loro. In nessun caso i risultati ottenuti da queste formule e quelli ot- 

 tenuti impiegando rigorosamente i teoremi della teoria generale della resistenza dei 

 materiali possono differire fra loro più del IO //, perchè le ipotesi introdotte si ridu- 

 cono a considerare valori medi in sostituzione di altri variabili fra limiti poco di- 

 versi, e quindi l'errore possibile sta in relazione col piccolo scarto fra i massimi e 

 minimi dei valori variabili ed il loro valor medio assunto a base dei calcoli. Tale 

 scarto sta appunto fra i limiti considerati e come prova riportiamo il seguente quadro, 

 nel quale per la trave ad altezza costante studiata dall' ing. Vie rendei nella me- 

 moria sopra citata sono inscritti i valori di Q ottenuti colle formule proposte dal detto 

 ingegnere e quelli ricavati applicando le formule ottenute superiormente. 



Metodo Vierendel 



Metodo Vierendel 



Metodo abbreviato 



(procedimento rigoroso) 



(procedimento approssimato) 



(forinole di questa nota) 



29 138 



29 413 



30 250 



43 795 



43 336 



46 720 



33 430 



33 151 



33 800 



20 255 



20 275 



20 200 



6 762 



6 752 



6 996 



Dall'esame del quadro riportato risulta che la differenza fra i valori nelle tre co- 

 lonne non arriva al 10 % e che anzi è notevolmente inferiore : questa differenza nel 

 metodo di calcolo abbreviato proposto risulta favorevole alla stabilità del sistema. 



Il calcolo delle sezioni resistenti viene fatto colle formule usuali di resistenza pei 

 casi di sollecitazione complessa. Il montante deve resistere allo sforzo assiale V co- 

 stante, al momento [i, massimo nelle sezioni d' incastro e nullo nella sezione mediana, 

 ed allo sforzo di taglio costante Q, quindi, coi simboli usuali, dovrà essere 





(JLV 

 T 



ritenendo che esprimano 



A l'area della sezione retta del montante 

 1 il momento d' inerzia nel montante 

 R lo sforzo unitario normale 



s= Q 



A 



