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 rna 



M 1 _ M \ 



H cosa H cos /? 



od anche, con maggior precisione e con riferimento al valor medio in corrispondenza 

 alla mezzeria di ogni intervallo fra montante e montante, 



\Jyft ' 



M * 



M m _ x -4-M m 1 1Im -2 1 



li™ l ~ STL^y^ Vj\J& lA^77 XX yì% vUb lAj- 





■"m — ì i" -"jn COS p„ z -" m COS p m 



o 



forinole che danno gli sforzi assiali nelle nervature di una travatura quadrangolata con 

 montanti incastrati nelle medesime, e ciò, ben inteso, senza pregiudizio di altre solle- 

 citazioni che possono essere dovute anche all'effetto dei vincoli esistenti fra le varie 

 parti della struttura e che dovranno essere composte colle azioni assiali poc'anzi de- 

 terminate. 



5. Prendiamo da prima in esame il caso di una trave quadrangolata ad altezza co- 

 stante, che interessa particolarmente in causa delle numerose applicazioni che queste strutture 

 possono avere nella pratica. Se si confronta la trave quadrangolata con una trave a 

 parete piena di pari altezza e lunghezza appare che per la porzione di parete corri- 

 spondente al vano A' h' della trave quadrangolata gli sforzi tangenziali p xv = p vx = 



FC 



= sviluppano nella trave a parete piena un momento resistente alla distorsione 



Iu 1 



dovuto alla somma dei momenti dei singoli elementi u^dxdv, cioè alla somma dei ter- 

 mini p xv u^dxdv in tutto il campo ti A'. Per lo scomparto m 



F m C v 



W m = \dx \p xv u x dv = I dx I dv 



In base all'ipotesi di carico ammessa F m ha valore costante in tutto lo scomparto od 

 intervallo X >> /T e sono inoltre costanti H ed Q, per cui ritenendo, come d'uso, per 

 le grandi travi 



UH QH* 



si ricava 



C V = C'=— > 1 = 



W' m = ^ (dà, (£= F -f?- XK = F m X h - 



■'■ni . ' o *' Vi" *-m -" 



H 



se, come avviene in pratica usualmente, si può ritenere ti = H allora W' m = F m /l'. 

 Dalla relazione superiore si ricava come valore dello sforzo tagliante longitudinale 



