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 ricordandoci le quantità di calore totali 



*!=?!-■- X \ ■ >\ = ( h ■+■ ' V l * Pi -+- A00 1 'Pi • ll l =?!-+- •'*, • P, ■+- 4 -Pil^, — O) 

 K = ?2 "+" ' V 2 • y 2 ~ #8 ■+■ ' r 2 * Pi - 1 " j1 * ^a( W 2 _ ff) 



può essere scritta anche nel modo seguente 



[w\ ioli - - r , 



2^ _ 2^| ■+■ A - ^ 2 "^ Afe - *j* = . 



4% ~~ IO = ^ ~~ ^ ~~ A ^' — ^ ff 



equazione che nella massima parte delle applicazioni può essere scritta più semplice- 

 mente 



Donde 



[O 9-- 



■^r — ^r \ = A — 



Ma siffatto risultato non ha valore determinativo, se insieme alla pressione finale p 9 

 non si conosca la parte proporzionale x 2 di vapore saturo secco. 



Ricordandoci la formula dimostrata precedentemente per l' espansione adiabatica di 

 un chilogrammo di miscuglio di x parti di vapore saturo e di 1 — x parti d'acqua, 

 dallo stato iniziale (<#,,#,) allo stato finale (x 2 , p 9 ) 



x • r x • r r dq 



- r, h l —— 1 ove 



T " 1 ' T 



2 1 





Ricordandoci inoltre 



x • p -+- A -p ••» = x • p -t- A • p(x ■ u -f- 0") = .*' • r -+- A -p • a 

 1* equazione termodinamica precedente, dopo alcune riduzioni, diviene 



vale a dire 



2^-^J- , - 2 i — ^-^r^ 1 — YJ-% — r 2 ) -4-^-^(7 = 



u4 tof IT /T. — TA , ri 



"2^ "" Yg = Xr 1 ' ri V~V~7 ~~ ^ (Tl — ^ "•" ?1 "" **] "+" ^ ~ p & 



e quindi nell' ipotesi, che al principio del getto entro l' immenso generatore di vapore sia 

 ~ g = J^i • >\ (-^r—- 3 ) — T ^ T i — X 2Ì ■+■ ?i — ^J ■+■ bi — l4 a 



io i = 



che è assolutamente l' istessa espressione conseguita per il lavoro motore prodotto da 

 un chilogrammo di miscuglio di x ] parti di vapore e di 1 — x l parti di acqua, entro 



