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M I 

 il valore del momento di resistenza alla flessione W= — = — r delle varie membra- 



a v 



ture dei correnti e dei portali sufficienti a garantire 1' indeformabilità del telajo. 



Indichiamo con (Fig. 6, 7) F x ed F 2 i carichi sismici concentrati nei nodi B e C, 

 con R ed R i pesi sismici delle pareti AB e BC : per le pareti analoghe del portale 

 i pesi sismici saranno indicati colle stesse lettere. 



Prescindendo dagli effetti locali, che in base al principio della sovrapposizione 

 degli effetti potranno sempre essere esaminati a parte, e considerando ad maximum 

 il traverso ed il cappello come perfettamente rigidi, nel caso di un portale semplice, 

 supponendo, come dato medio di ragguaglio, 



li = h. = — li 



1 2 9 



riferendoci per ora alle sole azioni che tendono a deformare le maglie quadrangolari, 

 si ottiene 



R= l -P-sdh S=-P-eBd F=S+ R ^ R * 



1 2 10 ' 2 10 1 ' 2 



R a = --P- sdh S. = --£- eBd F Q = S 9 -+- -* 



2 2 



(9) 



2 



2 



10 





2 



2 10 





*\ 



1 



~~ 2 



10 



e5d 



1 

 + 2 



— sdh 

 10 





^2 



1 



2 



10 



e£d 



1 



10 





M, 



= (J 



V —i 



i 



-K 



'4 = 



. 3 /» 



16 10 



sdii 2 



1 /o 

 +- - ■*— eBdh 

 4 10 



h 1 p 1 p 



M 9 = F — — — J- sdir n- - -L- g£d/i 

 2 2 4 16 10 8 10 



M 3 = M x -+- M 2 



Una parte notevole della parete A5, regge da se all' urto sismico, cioè circa una 



1 



altezza di parete uguale a dieci volte lo spessore (nell 1 ipotesi di £i = — - come pare 



convenga assumere per le murature al piano terreno) per cui senza grave errore (*) 



(*) Pei' un muro di altezza h\ e grossezza s 1; essendo — = m, il centro di pressione alla base dista 



s i 



dal baricentro As, ; k viene dato dalla formula ph,s, • ks, = — — — r- da cui k = ~ — -r- : se m — 10, 



^ U. 2 2jJLS! 2[i, 



1 , io n 



11 = — li = — = 42 



Per un muro qualsiasi del piano terreno la spinta orizzontale è — == -= — dalla quale bisognerà de- 



[X ~p. 



