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ma questa volta tutte le grandezze saranno subito note, perché : 



F = p~ - n 



X F = p (V. Fig. VI, Tav. 2 a ) 



X[ = «i -+- p 





r p i • 71 

 1=' 4 -- i - i ?.jfp" 



Pei 



'ciò : 





p-.jz- p ■ (a, -+- p) = 4 



a 







P 5 • P 

 «i-«-P = 4.-+-P-+- 4 



/T • TC 



donde 



p = 4a , come già si sapeva dalla teoria del nocciolo centrale. 

 Il coefficiente C risulterà determinato dall' equazione , 



e 



■ F 



•x p = 



= A 



e- 







P"- 



Jt • p 



= ^ 





C = 



_ Pi 



TI 



ossia : 

 Perciò 



La massima pressione unitaria dalla parte opposta a quella del vento 

 riuscirà 



' p~ • JT 



ossia eguale al doppio della pressione unitaria media dovuta al peso so- 

 vrincombente i* , fatta astrazione dall'azione del vento. 



La Commissione tecnica tedesca surricordata (però a lievissima mag- 

 gioranza) deliberò che per massima pressione sulla base inferiore della 

 fondazione si possa ammettere in via generale 2 l / 2 kg. per cmq. , la quale 

 cifra secondo le considerazioni analitiche precedenti darebbe per pressione 

 unitaria media la cifra di kg. 1 1 / i per cmq. 



Nelle tavole annesse alla presente Memoria é compreso un esempio 

 del metodo consigliato per le determinazioni della stabilità di un camino 

 per caldaie a vapore, esempio che non ha bisogno di alcuno speciale 

 schiarimento in queste pagine e che fu svolto per cura dell'egregio inge- 

 gnere Lodovico Amadei, Assistente alla Cattedra di scienze delle mac- 

 chine presso la R. Scuola d'applicazione per gli Ingegneri in Bologna. 



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