• ( 38 ) 



ligger, ten gevolge der werking van de aangenomene druk- 

 kingen, is dus ook geen bepaalde en alleen mogelijke 

 verdeeling af te leiden. Wil men echter geen verbinding 

 tusschen de traliestaven zoo als A' 5 B' 4 en A' 4 B' 5 met 

 A 5 B 3 in C 5 aannemen, dan blijft alleen de eerst aange- 

 nomene verdeelingswijze mogelijk, wij zullen daarom dan 

 ook bij de berekening der dwarskoppeling die verdeeling 

 hier aannemen. 



Wij gaan dan nu over om in die onderstelling de af- 

 metingen der schuine koppelstaven bij eene horizontale 

 dwarskoppeling in het gekozen voorbeeld te berekenen; 

 en wel in de eerste plaats de grootte der normale krach- 

 ten q, die bij de zijdelingsche uitbuiging ontstaan. 



In eenig punt A TO Fig. 2 is die kracht vergelijk (1) 

 ( jm = £ (Dm + Dm+i) *m- De grootste waarde van D m 

 is in ons voorbeeld in het midden van den ligger, en wel 

 Dwi = 25 p Col a = 25 p. De drukking D 6 in het vol- 

 gende deel is even groot en wij hebben dus q 5 = 25 p * 5 

 De grootste waarde die de hoek e kan verkrijgen is 2 ^ qp, 

 voor het geval alzoo dat de uitgebogene ligger de gedaante 

 van Eig. 5 aanneemt. Bij het gebruik van gesmeed ijzer 

 mag Aqp de grens 0,00067 of van ongeveer 15" niet 

 overtreffen. Nemende alzoo e = 0,00133, dan heeft men 

 voor de grootste normale kracht q die bij de onvoordee- 

 ligste uitbuiging ontstaan kan 



q 5 = 0,00133 X 25 p = 821,25 pond, 



welke kracht in vergelijking der drukkingen D langs de 

 randen zeer gering blijft. 



Ook de grootte der uitwijking buiten de oorspronkelijke 

 -rigting van den rand wordt zeer klein; want daar de af- 

 standen AA' f A' A, enz. vijf el bedragen, zoo is die uit- 

 wijking 5 A <jf- = 0,00333 el of iets meer dan drie stre- 

 pen. Zelfs indien de rand regtlijnig naar het midden is 



