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Tutto ciò premesso, applichiamo 1' equazione generica 7" alle circostanze attuali, per 

 le quali 



Cl m 



= a 











fl m 



= K 











h„ 



= K 











x 



= 2 











a„ 



— A 











Vm 



= v o 











V„ 



=ZV S 











■)- 



-1 + 



1 



^9 



K- 



«!) = 







e troviamo 1' equazione 



V] a n -+- {h n — h Q — :.) - 



Ora sommando cen tale operazione la IV I,IS precedente, conseguiamo 



— h. — oc — y — 3 v; -\ • 2u„ • v n • cos a„ = . 



2# ' %g 



Ma h n è l' elevazione utile dell' acqua (volgarmente designata prevalenza) e 



x -t- y -+- z H — v\ sono le elevazioni perdute a motivo di tutte le resistenze passive 



ordinarie entro i tubi di condotta sforzata del sistema in questione, ed in causa della 

 forza viva cinetica che si scarica nel bacino di scarico, e possiamo scrivere 



1 a K 

 2g ri 



essendo ^ il coefficiente (minore di uno) del rendimento idraulico del sistema meccanico. 

 Conseguentemente 



K l ~ 

 -i- — • 2u n ■ v Q • cos a„ = 



V 2c J 



ossia 



1 K 



VI — • u n • v. • cos o.„ ■= — 



J g o v 



equazione che avremmo potuto dedurre direttamente (come abbiamo già fatto in pas- 

 sato '*') valendoci di considerazioni sulle quantità di moto di un chilogrammo d'acqua 



(di massa-); dappoiché v n • cos a„ è la proiezione della velocità dell'acqua effluente 



\ 91 ! 



dalla ruota girante sulla periferia esterna, e quindi — v ■cfsa„ X u n e il corrispon- 



9 

 dente lavoro della quantità di moto = massa di un chilogrammo moltiplicata per la 



velocità proiettata v n ■ cos a„ . 



(*) Veggasi Memoria Formule fondamentali di applicazione generale per le turbine motrici e 

 per le pompe centrifughe elevanti presentata all'Accademia a di 22 maggio 1898. 



