— 174 — 

 Inoltre da) parallelogrammo dello velocità d'uscita rileviamo 



v ■ cos a n — u„ — w„ ■ cos {n — /?,,) 

 = u n -+- tv„ ■ cos 8„ . 



Di conseguenza 1' equazione VII diviene 

 IX] u n (u n -+- w n • cos (3„) — u m (u m -+- w m • cos m ) =—g- h ■ 



Dalle nuove equazioni risultanti Vili e IX si possono ricavare parecchi corollari 

 teorici ed esperimentali, come è stato fatto recentemente in una Memoria pregevole 

 dell 1 ingegnere diplomato R. Biel (di Norimberga) Die Wirkungsweise dei- kreisel- 

 purnpen und ventilatoren - Berlino, 1907; nella quale peraltro è fatta troppo larga 

 parte ad idee teoriche non corrispondenti alla vera sostanza del problema, per esempio 

 a casi di pompe centrifughe per le quali le curve dei cammini assoluti delle vene 

 acquee riescono di forma spirale allungata, iuvece che di semplice e corta forma curva. 



Accenniamo soltanto a qualche corollario delle precedenti equazioni risultanti, avver- 

 tendo esplicitamente che le medesime valgono soltanto per circostanze poco discoste 

 dalle normali, nelle quali quindi non avvengono urti considerevoli fra le vene acquee 

 scorrenti entro tutte tubazioni di condotta sforzata; nelle quali adunque le perdite di 

 altezze di sollevamento d'acqua dovute alle resistenze passive, con sufficiente appros- 



g 



"'" 



simazione, possouo venire espresse mediante formule del tipo L . essendo w la ve- 



2.9' 



locità assoluta o relativa delle vene acquee determinabile mediante la formula ; 



Portata = Q = F ■ w, ove F metri quadrati è l'area della sezione attraversata 

 perpendicolarmeute colla velocità io. 



In seguito alle predette avvertenze possiamo ammettere che il coefficiente di ren- 

 dimento idraulico iq vari poco intorno ad un valore medio. 



Facendo ancora l' ipotesi della condizione veramente buona 



w„ = io m 

 deduciamo dall' equazione VIII 



« — O ■+- («o — V D — — ■ 'Mi ■ K 



risultato che et dice come, variando assai poco il secondo membro, le variazioni della 

 differenza {v\ — v%) debbano essere in senso opposto di quelle della differenza [u* — ^ff„). 

 Perciò, e considerando essere ottima condizione, che la velocità assoluta r„ d" en- 

 trata delle vene acquee nella ruota girante, sia piccola ed intorno a due metri, si 

 deduce che quando cresce notevolmente il termine vi, deve decrescere corrispondente- 

 mente la differenza u\ — u%, e quindi alla fine dei conti devono decrescere le dimen- 

 sioni periferiche esterne della pompa, e conseguentemente le spese di costruzione. 

 Questo è un buon argomento in favore del tipo di pompa R i 1 1 i nger-Far cot. per 

 il quale la velocità assoluta v Q dell'uscita delle vene acquee è notevolmente più forte 

 in confronto al tipo classico, 



