

















— 2 



— 



















NUMMER 



GROSSE 



EPOCHE 







O 



PRAECESSION IN A.R. 





pq 

 O 



PRAECESSION IN DECL. 



Num- 

 mer. 



der 



nördl. u. südl. 



Bonner- 



Durchmus- 



terung. 



1 



NACH 





DER 



MITTLERE 

 A.R. 

 1875.0 



W 



m 



Pi 

 w 



Q 



►J 

 X 



< 





1875.0 





MITTLERE 



DECLIN. 



1875.0 



w 



Q 



X 



< 





1875.0 





B. D. 



A. N. 



■2? 

 "33 



O' 



Beob. 



Pos. 



Var. 

 annua. 



Var. 

 Saec. 



3.Glied 



Var. 

 annua. 



Var. 

 Saec. 



3-Glied. 













1800 -f- 



















+ 







i 



— 5°6ii7 



8-3 





8-4 



71.7 



71 .0 



Qh om 22 s 23 





+ 3 s °72i 



— os 0007 



-}-O s OIO 



— 5° 2' 3 2"5 





2o"o54 



— o"oo9 



— o"i7 



2 



i + 4 5089 



8.5 





8.4 



78.80 



76.0 







38.14 



4 



3.0725 



4-0.0043 



O.OIO 



+ 4 35 35-6 



4 



20.054 



0.010 



0. 17 



3 



— 3 576i 



8.8 



9 



9 



67.01 



65.0 







47-3° 



1 



3.0720 



-j-0.0002 



O.OIO 



— 3 24 40.2 



I 



20.054 



O.OIO 



0.17 



4 



+ 31 5039 



8.9 





8.9 



83-7 



83.0 







55-36 



1 



3.0756 



-|-0.02o6 



0.016 



+31 52 39-o 



I 



20 . 054 



O.OIO 



0. 17 



S 



-\- 27 4680 



8.8 





8.8 



70.8 



70.0 



O 



58.90 





3-°753 



-(-0.0178 



0.014 



4-28 53.6 





20 . 054 



O.OIO 



0. 17 



6 



— 2 1 



9-3 



9 



10 



67.88 



65.0 





2.03 



2 



3 .0720 



-)-o.ooo8 



O.OIO 



— 2 4 44.4 



2 



20.054 



O.OII 



0.17 



7 



- 5 3 



8.6 





9 



69.72 



70.0 





27.75 



2 



3- 7i4 



— 0009 



O.OIO 



— 5 33 o° 



2 



20.054 



O.OII 



0. 17 



8 



+ 4 1 



8.2 





8.4 



76.82 



76.0 





41-73 



6 



3.0730 



-I-0.0042 



O.OIO 



+ 4 13 567 



3 



20.054 



0.012 



0. 17 



9 



- 3 3 



6.5 



7 



7 



66.79 



65.0 





48.11 



2 



3.0717 



-(-0.0004 



O.OIO 



— 3 8 37.2 



2 



20.054 



0.012 



0. 17 



IO 



+ 2 3 



8.5 



8 



8.0 



66.00 



65.0 





57.58 



2 



3.0728 



+0.0034 



O.OIO 



4- 2 44 45.8 



2 



20.054 



0.012 



0. 17 



il 



+ 1 3 



9-5 



9-5 



9-5 



83 -99 



80.0 



2 



0.97 



1 



3.0726 



-(-0.0030 



O.OIO 



+ 1 49 9-4 



I 



20.053 



0.012 



0. 17 



12 



» » 



» 





... 



78.78 



76.0 





1.06 



4 



» 



» 



» 



13 



4 



» 



» 



» 



13 



— 7 3 



7-8 





8-3 ' 



70.7 



70.0 



2 



7.00 ; 



1 



3.0706 



— 0.0019 



O.OIO 



— 7 29 18. . 





20.053 



0013 



0. 17 



H 



— 3 5 



7-4 



7 



6.5 



67-93 



65.0 



2 



18.83 



1 



3.0716 



-I-0.0005 



O.OIO 



— 2 55 4-9 



1 



20.053 



0.013 



0. 17 



15 







8 



83/4 



80.1 



80.0 



2 



37-49 



2 



3 . 0620 



—0.0177 



016 



—33 43 57-3 



2 



20.053 



0.014 



0. 17 





16 



+ 7 9 



8-4 



8.6 



9.1 



73-77 



73 -° 



3 



26.00 



2 



3.0750 



-(-0.0062 



O.OIO 



+ 7 45 29.1 



2 



20.052 



0.015 



0.17 



17 



+ 7 10 



8.6 



8.9 





73.80 



70.0 



3 



33 -ï9 



3 



3-°75i 



-(-0.0062 



O.OIO 



+ 7 52 568 



3 



20.052 



0.016 



0. 17 



18 



» » 



» 







8-9 



73 -70 



73 « 





33- 2 4 



2 



» 



» 



» 



57-4 



2 



» 



» 



» 



19 



» » 



» 





8-9 



69. 1 



69.0 





33-32 





» 



» 



» 



61.2 





» 



» 



» 



20 



— 6 11 



6.8 





6 



70.7 



70.0 



3 



54-99 



1 



3.0699 



O.OOIO 



O.OIO 



— 5 56 35- • 





20.051 



0.016 



0. 17 



21 



+ 56 11 



6.7 



7-5 



6.3 



66.92 



66.0 



3 



57.18 



1 



3.1070 



4-0.0482 



0.043 



-f-56 28 11 .4 



1 



20.051 



0.016 



0. 17 



22 



+ 12 8 



8.5 





8-5 



82.75 



82.0 



4 



14-55 



7 



3.0778 



4-0.0088 



O.OIO 



+12 31 36.3 



8 



20.051 



0.017 



0. 17 



23 



» » 



» 



8.6 



1 

 ... 



82.72 



82.0 





H 57 



9 



» 



» 



» 



36.8 



9 



» 



» 



» 



24 



» » 



» 



8-5 





82.85 



82.0 





14.81 



4 



» 



» 



» 



40.0 



4 



» 



» 



» 



25 



— 6 14 



9-4 



9 



9 



76.91 



76.0 



4 



20.91 



1 



3.0694 



— O.OOI2 



O.OIO 



— 6 22 1.6 



1 



20 . 05 1 



0.017 



0.17 ï 



26 



» » 



» 





... 



85-7 



85.0 





21 .06 



2 



» 



» 



» 



0.8 



2 



» 



» 



» 



27 



+ 4 13 



8-5 





8.5 



76.82 



76.0 



4 



25.89 



2 



3.0742 



4-0 . 0044 



O.OIO 



4- 4 23 36.7 



2 



20.050 



0.017 



0.17 [ 



28 



— 2 10 



8.1 





7 



79.91 



80.0 



4 



32-54 



2 



3.0710 



4-0.0007 



O.OIO 



— 2 46 8.9 



2 



20 050 



0.017 



0. 17 , l 



29 



» » 



» 





7 



79-7 



79 -o 





32.68 





» 



» 



» 



9-4 





» 



» 



» h 



30 



» » 



» 



8.9 



8-9 



66.79 



65.0 





32.69 



2 



» 



» 



» 



10.3 



2 



» 



» 



» 



31 



+ 1 14 



9.2 





9.2 



63.8 



63.0 



4 



47- 13 



2 



3-°733 



4-0.0033 



O.OIO 



4-2 6 2.1 



2 



20.050 



0.018 



O. 17 



32 



— 13 18 



8.9 



9.0 



9 



83-97 



80.0 



5 



3-41 



3 



3 0650 



— . 005 I 



O.OII 



— 13 43 33-7 



3 



20 . 049 



0.018 



O.17 , 



33 



+ 56 16 



7-3 



8-3 



7.2 



66.92 



66.0 



5 



11 .19 



1 



3.1181 



4-0.0488 



. 044 



+56 34 33-6 



1 



20 . 049 



0.019 



O. 17 



34 



— 5 17 



8.2 





9 



69-73 



70.0 



5 



12.02 



2 



3.0692 



— . 0008 



O.OIO 



— 5 45 49-5 



2 



20 . 049 



019 



O. 17 



35 



+ 27 12 



7-7 



9.10 



7-8 



70.8 



70.0 



5 



23 -43 





3.0888 



-f-0.0181 



0.014 



-f27 43 39.8 





20.049 



0.019 



O. 17 



36 



» » 



» 





8 



70.75 



70.0 





23.52 



2 



» 



» 



» 



36.6 



2 



» 



» 



» 



37 



— 4 10 



9.1 



9-5 



9 



73-85 



73° 



5 



42 . 1 1 



2 



3.0695 



— 0.0002 



O.OIO 



— 4 4i 43-2 



2 



20 . 048 



0.020 



O. 17 



38 



' — 6 18 



9.1 



9-3 



9-1 



76.87 



75.0 



5 



53 ■ 54 



2 



3.0682 



— O.OOI2 



O.OIO 



— 6 37 45.8 



2 



20.047 



0.021 



O. 17 



39 



» » 



» 







76.9 



76.0 





53.60 i 





» 



» 



» 



4 6 -3 





» 



» 



» 



40 



+ 2 , 4 



9 4 



9-4 



9-4 



84.00 



80.0 



6 



5-6 





3.0742 



4-0.0038 



O.OIO 



+ 3 5 3 9 



1 



20 . 047 



0.020 



O 17 



