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w = — 



M 4 



c 4 • cos a 4 = U4 -+- w 4 • cos /? 4 



B 4 -u 2 



v i ' u 4 • cos a 4 == {u i -+- w? 4 • cos /? 4 ) — ^ 



i? 2 



R 4 -u F 2 - v 2 \ R^u 2 



cos 



A) 



i? 2 F, -V i? 2 



Troviamo che l'equazione finale 



e> 4 • w 4 * cos a 4 — v 2 • w 2 • cos « 2 = — g • i? > H 

 può venire espressa nell'altra forma 



Cj • vi ■+- C 2 • o 2 • w 2 -+- C 3 • u\ = — g • H 

 ove le quantità C lf C 2 , C 3 sono supposte costanti, funzioni delle grandezze F, 



"5~> a f> P3' ^4* 



Già sappiamo che genericamente : 



Portata Q= Area FX Velocità assoluta (= u) o relativa (=«?). 

 Quindi la precedente espressione può anche essere scritta 



-.© 



QV -C 2 (jr)u 2 ^r-C^ul = -gH. 





Invero le aree F dell'assieme delle sezioni delle vene acquee non si 

 possono dire abbastanza bene determinate che nelle turbine a sovrappres- 

 sione (od a reazione, secondo la primitiva designazione) ed anzi in quelle 

 a vene non pulsanti, cioè in quelle con pressioni interne sempre forte- 

 mente positive. 



Per tali turbine l'espressione precedente può servire di guida a serie 

 di esperienze adattate a determinare i valori delle costanti C per la tur- 

 bina in esperimento, la quale quindi potrebbe conseguire la sua equazione 

 caratteristica : è questa la sola via sicura per seguire gli effetti delle tur- 

 bine a sovrappressione corrispondenti alle variazioni della caduta H, della 



velocità periferica u 2 =. ^-— (essendo n il numero dei giri per mi- 

 nuto primo), nonché delle aree F 2 determinanti le variazioni della portata. 



