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Siccome la u 4 può essere supposta composta di due velocità, l' una 

 (inutile) lungo la periferia di scarico, l'altra perpendicolare a questa e la 

 sola efficace per lo scarico dell'acqua, cosi il valore minimo della velocità 

 assoluta v K é dato dalla condizione : 



<x 4 = 90°. 



Perciò e> 4 • u A • cos # 4 = 



e quindi l'equazione generalissima si riduce semplicemente a 



, sen 8, • cos a„ TJ 



U\ fn f =9'*? ' H 



sen(0: — a) 



ossia 



2 _ sen(0 3 — a 2 ) 



Uo — Ti • Q • y • ti . 



sen 3 ■ cos a 2 



A tale equazione si accompagna l'altra 



sen 3 , 



vi = 75 f g-7? - H. 



sen(0 3 — a 2 )-cos« 2 



Abbiamo cosi conseguite per le turbine di ottima costruzione due re- 

 lazioni importantissime fra gli angoli a 2 , 3 e le velocità assolute v 2 , u 2 . 

 Consideriamo ora alcuni casi particolari. 

 Facciamo 3 = 2a 2 (Vegg. Fig. VIII a , Tav. I a ). Troviamo: 



1 

 u\ = g -g-y-H 



2 COS OL 



*o 



c>2 = 2-^-^-i!/=:4- cos a 2 -u\ = {2 ' u 2 - cos a 2 )~ 



w? 2 sen a 2 



w 2 '"sen (0 3 — a 2 ) 



La velocità assoluta v 2 delle vene acquee all'uscita della ruota fissa 

 risulta quella corrispondente alla caduta ?-/ • H, eguale alla caduta reale 

 •depurata di tutte le perdite, comprese anche quelle entro la ruota mobile, 

 il tubo ed il canale di scarico. 



A pag. 158 vedemmo, in via approssimativa media; 



vi = 0,889 • 2g(h 9 manometrica -+- a Q — a 2 ) 

 essendo h 2 manometrica = h 2 effettiva — z x 



9 



2g 

 e quindi per a 2 = a , condizione valevole per canali mobili perfettamente 



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