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 liberi entro l' ambiente atmosferico e senza tubo di scarico : 



vi = 0,889 • 2g • h 2 (manometrica). 

 Affinchè fosse 



vi = 2g • r? • H 



dovrebbe essere iq • H = 0,889 h 2 (manometrica) 



e quindi 



r, r,™ K manometrica 

 in = 0,889 — Yf • 



Invece l'esperienza in generale ci dà ^ minore, fra 0,80 e 0,85. 



Adunque la condizione @ 3 = 2a 2 non è la più perfetta per una turbina 

 a vene mobili perfettamente libere entro l'ambiente atmosferico e senza 

 tubo di scarico. 



Invece per tali turbine (alla Girard) la condizione migliore sarebbe /? 3 

 un poco minore di 2a 3 . 



Però avvertiamo che nella pratica esecuzione è necessario prendere per 

 angolo fl 3 quello formato dalla superfìcie mediana «Ielle palette, e non quelli 

 della superfìcie esterna concava o della superficie esterna convessa. (Vegg. 

 Fig. I a , Tav. IP). 



Siccome i lembi delle palette devono essere affilati, cosi l'angolo della 

 superfìcie esterna concava risulterà maggiore del /? 3 predetto, e quello della 

 superfìcie esterna convessa risulterà minore. 



Consideriamo ora il caso che sia notevolmente 



/? 3 > 2 a 2 . 

 Si deduce facilmente 



02 < %g • n - H 



ossia v 2 minore della velocità corrispondente a tutta la caduta f?H. 



La u 2 invece di essere notevolmente minore dalla v 2 può differirne poco, 

 ed anzi diventare maggiore. (Vegg. Fig. II a , Tav. II a ) : 



^2 sen (/? 3 — a 2 ) 



v> 2 ' sen /?, 



Là id 2 può risultare assai più piccola della i\ e della u 2 



w 2 _ sena 2 



v 2 sen /? 3 ' 



Quest'ultimo risultato dà una condizione vantaggiosa, perché contri- 

 buisce a diminuire le resistenze passive entro la ruota mobile. 



