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Jilmeralogie. 



Dasselbe Prisma bei — 152°: 



ö,' = 1,6580; €' = 1,4841; w'— f' = 0,17139. 



Die Dispersionen cp^,^ und (/^ waren für dieses Temperatiirintervall : 



ip^^ = OH'. 9^ = 00 5' 40". 



Der ordentliche Index nimmt nur um 0,00018, der außerordentliche 

 um 0,0028 ab. 



2. Quarz. Hier wachsen im Gegensatz zum Kalkspat die Brechungs- 

 indizes bei der Abkühlung von -}- 12*^ auf — 157". Für die D-Linie ist bei: 



+ 12": CO = 1,5440; e = 1,5534; s-co = 0,0094. 

 — 157": m' = 1,5479; e' - 1,5546; e'—co'-^ 0,0067. 



Es ist also gewachsen: w um 0,0039, e um 0,0012. Die beiden 

 Dispersionen sind: 



(^^,^ = 0"13'. = OH'. 



Kieselzinkerz. Zwei vollkommen durchsichtige Prismen aus- 

 einem Kristall von Bleiberg (Kärnten) ergaben im Na-Licht : 



1. ci = 1,61376; y = 1.6355 bei 13" C 



2. ß = 1,61673; y = 1,63576 bei 12i" C 



ferner: - 



1. a' = 1,6132; ;/ = 1,6348 bei —185" C 



2. ß' = 1,6135; / = 1,6355 bei —172" C 



und zwar hat ß am stärksten abgenommen : 



1. a — ci'= 0,0005. ;/— / = 0,0007. 

 (^,^^ = 0"1'30". cfy = 0"2'10". 



2. ß—ß' = 0,0032. y—y' = 0,0002. 



(^>^ = 0"10'. (fy = 0"1^30". 



Die starke Abnahme von ß bedingt eine Zunahme des Achsenwinkels,, 

 was die Messungen von DesCloizeaüx (Abnahme des Winkels beim Er- 

 wärmen) auch ergeben haben, 



III. Über die Messung des optischen Achsenwinkels 

 einer in einer Flüssigkeit abgekühlten zweiachsigen Sub- 

 stanz. 



Als Flüssigkeit benützt Verf. das bei 209^ siedende Nitrobenzin. 

 Er bestimmt dessen Brechuugskoeffizienten für die D-Linie zwischen 15*^ 

 (n = 1,5506) und 200*' (n = 1,4749). Sodann wird der angewandte Achsen- 

 winkelapparat beschrieben und die Messungen am Schwerspat von Frizington 

 in Cumberland mitgeteilt, angestellt an zwei Platten senkrecht zur ersten 

 und zur zweiten Mittellinie. 



Mit der Platte senkrecht zur ersten Mittellinie wurden folgende Werte 

 der Achsenwinkel für ein blaues Kobaltglas (E^^) und für ein rotes Glas 

 (Ef)) erhalten : 



t = 182" 170" 123" 98" 70" 48" 25" 14" 

 2E^ = 78" 34' — 74" 06' — 69" 56' — 65" 18' 64" 05' 

 2E. = — 76" 58' — 71" 48 — 67" 23' — 63" 45* 



