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Indicheremo con 4° (s=1,2,3) il valore comune delle % che figurano 
nella linea s*“ del quadro (4) (a cominciare da quella ove trovasi 41”). 
Avremo dunque 
dU dv dw 
X pes hA® eEZSà he® coeso h® tetti 
P dx att W E de 
Potremo anche scrivere 
du 
Xxr=h0+ h, — 
x 104 he > 
(5) ° ° ° . ° Ù e ° 
avondo posto 
h= 2, he =hA0- RO, h=h®. 
Rimane da dimostrare che 
ho = 2hg Ù 
Si consideri, perciò, in corrispondenza del punto (x,y ,z), la terna 
delle dilatazioni principali (*), della quale gli assi verranno indicati con 
Ni, Na, Ng. Sia 
il quadro relativo ai coseni direttori dei suddetti assi. 
Siano, inoltre, %,,%s., 3 le componenti del vettore (v,v,w) rispetto 
alla terna delle dilatazioni principali in discorso, ed N,;(r,8==1,2,3) le 
componenti degli sforzi interni specifici relativi a facce normali, nell'origine, 
dl di dUs 
; e, —— dovranno 
Mi Ma di3 
agli assi della terna medesima. Fra le N,, e le 
(!) Più precisamente delle dilatazioni principali, ove si tratti di solidi elastici, e, 
invece, delle velocità di dilatazione principali, ove si tratti di fluidi viscosi. 
