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Ciò vale, si capisce, entro opportuni limiti. Ma l — l 0 si può assimilare 

 a un arco di circolo di raggio l corrispondente all'angolo al centro a 0 — «; 

 dunque scriveremo 



(2) T — T 0 = ni (a — » 0 ) . 



In modo perfettamente analogo (v. la mia prima Nota già citata), noi 

 possiamo stabilire 



(3) Q-Q„ = e 0?-i? o ), 



indicando con c una costante positiva. 



Aggiungeremo ancora la formula canonica 



(4) Q,== kv z (« + /?.+ <?), 



che inizialmente si riduce a Q 0 = kv\ (a 0 -f- /?<>) , perchè l'angolo di inci- 

 denza (p , che AB fa colla direzione del movimento, si suppone nullo nel 

 moto di regime. 



Questi concetti finora esposti ci lasciano subito vedere come il disposi- 

 tivo ora descritto intensifichi l'effetto del dispositivo Crocco ( 1 ). Dalle for- 

 mule (1) , (2) , (4) si ricava 



&L|V (« + + — vl{« 0 + P 0 )1 + ^ 2 (« — «o) = 0 



e poi 



( __ kLvfta 0 + /?„) -f- [ll 2 a 0 — kL(p -f y>)v 2 



Se supponessimo /? invariabilmente nullo, noi ricadremmo (a parte l'in- 

 terruzione fra l'ala CD e l'aletta FGr) nell'idea dell'ordinario attacco elastico. 

 La (5), nella quale si faccia y5 = 0 , mostra che per v infinito l'angolo et 

 tende a — y>, ed è chiaro che tende decrescendo a tale valore. Se invece- 

 esiste un /?^>0, allora, per y = cc, l'angolo « tende a — y> diminuito an- 

 cora del valore al quale tende /S. Perciò la pressione sostentatrice princi- 

 pale P = Kv 2 (a (f) si può, per forti valori di v , ritenere non soltanto ri- 

 dotta, come sarebbe per /3 costantemente nullo, ma anche invertita di senso. 

 Osserviamo che se § si suppone positivo, ma costante, il che equivale ad 

 abolire l'elasticità d'attacco dell'aletta FG, sostituendovi un attacoo rigido,, 

 allora la formula (5) lascia dedurre un valore limite di a uguale a — <p — /? 0 . 



(*) Un modo meno semplice per ottenere tale risultato è esposto in un recente bre- 

 vetto Crocco. 



