H = H. et la valeur correspondante de l'inclinaison des direc 

 trices. On fera ensuite le même calcul pour H = H 2 . 



Les rendements ainsi obtenus ne sont pas corrigés de l'influenci 

 des fuites. 



Si on veut les corriger de cette inlluence, on calculera le degn 

 de réaction par la formule (46'J 



KVE 2 

 - n) (m" + K 



(46') 1 - 



ui, en tenant compte de la valeur (19) / et de la valeur (29) ( 



(47 



Kz*V l*_ 

 6 (1 + n) 0» + KO 2 cos 2 a'„' 

 On aura ensuite le rendement p' corrigé de l'intïuence des fuites 

 par la formule 

 (65) P' = P — et. 



Nous allons appliquer ce qui précède à un exemple : 

 Considérons la turbine centripète envisagée dans le paragraphe 

 précédent pour laquelle 



Oo-Pi—aO-, r,— 0,8*-,, 2 = 0,6739, p 0 ---=84°3' ( l ). 

 Nous avons trouvé que, pour cette turbine, pour le travail soû- 

 la hauteur de chute normale H 0 , si on prend pour K la valeur 

 K x =0,7186 le rendement p, non corrigé de l'influence des fuites, 

 est égal à 0,88 lorsque l'inclinaison des directrices varie de 20° à 

 8°5V,8 et que ce rendement passe par un maximum égal à 0,91 )92 

 pour une inclinaison a' 0 des directrices égale à J3°48',3. 



Nous allons alors déterminer la hauteur normale H„ telle que le 

 rendi'mi'iil ail la même valeur pour fl II 20 el ll = H 2 = 40", 

 en prenant donc pour R la valeur 3, pour l'inclinaison de 1">'48',3 

 que nous venons d'indiquer, dans les formules (38'), (40'), (41'), 

 nous trouverons II 0 = 27"', 55 et pour la valeur correspondante du 

 rrml.mi.-.il n..ur II = Il .M II — II.. (*). o = 0.8775. 



