Zfąbkowiee. (St. 14). dział i. meteorologija i hidrografija. Luty (Feyrier) 1889 r. 



Barm. sprow. 



do 00= 700 mm + 



Termometr suchy 





7 



1 



9 





7 



1 



9 





1 



1 A 1 

 10. 1 



17.1 



n A 0 



1 r» 9 



8 





2.9 



1.0 





2.2 



2 



17.4 







18.6 







60 



■—0.1 





0.8 



3 



20.9 



20. 1 



1 n 1 





0.5 





1.8 



— ■ 2.4 



— 



0.9 



4 



20.4 



23-4 



26.0 



9Q Q 



2.7 





0.3 



— 2.2 





1.7 



5 



29.9 



33.2 



34-3 



32.4 



- 7.4 





4-3 



— 6.1 





6.0 



o 



n Q 0 



2o.2 



23.9 



9 1 t 

 21.5 



9 /ł R 

 24.5 



5.8 



— 



3.6 



— 2.4 



— 



3.8 



i 







19.8 



1Q 8 



— 2.6 







1.2 



— ■ 4.0 







2.9 



o 

 o 







20,6 



9*^ ^ 



— 4.2 



— 



0.9 



— 4.6 



— 



3.6 



V 



1 1 .u 



11.8 





1 1 A 



— 2.0 



Z 



0.2 



— 1.8 





1'5 



10 



12.5 



16,2 



20.8 



16.5 



— 3.2 





3.2 



— 6.0 







4.6 



1 1 



■> 1 9 



20.2 





20.6 



— 6.2 



— 



2.0 



— 4.8 



— 



4-5 



1 2 





29.0 





29.0 



— 6.0 



— 



6.6 



— 6.9 



— 



6.6 



1 Q 



"^8 2 







O"' y 



— 10.0 



— 



9.9 



— 13.0 



— 



11.5 











QO Q 



— M.O 





8.0 



—14.2 





1 1.0 



15 



18.0 



17-2 



21.4 



18.9 



— 5.5 





2.2 



— 3.7 





3.8 



1 (S 

 1 u 



OTO 



Q 1 0 



QCv *? 



dO' / 



Q1 6 



— . i .0 





0.1 



— 'I0.4 



— 



5.4 



1 1 









q8 6 









0.1 



— 6.8 



, — 



5.7 



18 



zLI 



19 1 



tC' 1 



41.7 



dl. 7 



— 3.3 





0.8 



1.0 



— 



0.1 



1 0 



Q7 8 



00'0 







1.8 





2.4 



1.6 





1.9 



20 



29.2 



27.2 



22.6 



26.3 



0.6 





1.7 



0.1 





0.6 



2 1 



21.2 



22.6 



24.6 



22.8 



— 2 4 





0.8 



— 7.0 



— 



4.3 





24.0 



24. 1 



24.6 



24.2 



— 6.6 





5.1 



— 6.0 





5-9 



23 



23.9 



25.1 



27.8 



25.6 



- 8.4 





5.0 



— 6.8 



— 



6.8 



24 



30.8 



32.0 



32.4 



31.7 



— 11.2 







2.1 



— 7.4 





7.0 



25 



30.8 



29.1 



28.5 



295 



— 7-0 





3.9 



— 5.3 





5-4 



26 



28.5 



28.7 



27.2 



28.1 



— 10.8 





1.9 



— 4.4 





5,4 



27 



25-7 



26.0 



26.6 



2Ó.1 



- 6.4 





0.3 



— 5.7 





4.3 



28 



26.1 



26.3 



26.1 



26 2 



— 6.2 





1.4 



~ 4.2 





4.0 



śr tu. 



25.8 



26.2 



26.7 



26.2 



— 49 





1.7 



— 4.7 





4.0 



Termograf 



Max. Min, 



Wilg. względ. 



Stop. 

 zachm. 



7 1 9 



Kierunek i siła wiatru 



— 



— 



93 



94 



89 



92 



9 



9 



9 



W6 





WN2 



5.7 



— 



— 



96 



99 



94 



96 



9 



9 



1 









5.2 



— 



— 



83 



75 



92 



83 



8 



2 



1 







WSI 



0.0 







1 00 



05 



loo 



95 



7 



9 



0 

 0 



0 



w 





0.4 











100 



86 



loo 



95 



9 



5 



8 





NE3 



NI 



3.3 



— 



— 



94 



100 



96 



97 



8 



9 



9 



SW3 



WS* 





1.1 



— 



— 



96 



98 



98 



97 



9 



9 



7 



W3 



W3 



W2 



6.0 



— 



— 



i 00 



98 



foo 



99 



9 



8 



5 



W3 



WN^ 





0.0 









90 



90 





9 



0 

 0 



5 



W 0 



w 



w 0 



0.0 











loo 



100 



loo 



100 



7 



9 



8 







W3 



1.3 



— 



— 



loo 



loo 



loo 



100 



9 



6 



9 



0 



W 



0 



0.2 



— 



— 



loo 



loo 



loo 



100 



9 



9 



9 



w 





NEi 



2.4 



— 



— 



loo 



loo 



92 



97 



9 



2 



8 



0 



NE- 



0 



0.3 







1 00 



1 00 



1 00 



1 00 



9 



1 



4 



IN iii 



0 w 



ii 



0 0 











98 



loo 



98 



99 



9 



9 



8 







Wl 



1.7 



— 



— 



loo 



74 



loo 



91 



9 



8 



4 







0 



0.0 



— 



— 



loo 



81 



94 



92 



7 



6 



1 



i) 





N2 



0.0 



— 



— 



93 



83 



96 



91 



9 



9 



9 



NI 



NI 



NI. 



1.8 







90 



96 



93 



95 



9 



9 



1 







W 









— 



89 



88 



98 



92 



9 



8 



9 





w* 



w 



2.5 



— 



— 



96 



98 



92 



95 



8 



9 



0 



Wi 







2.6 







l 00 



ko 



90 



O/l 

 v4 



Ci 

 V 



A 



9 



II 

 \f 



N- 



NW^ 







— 



loo 



93 



94 



96 



9 



9 



7 







W3 



1-5 



— 





loo 



85 



97 



94 



3 



8 



3 



0 





0 



0.0 







loo 



loo 



1 00 



loo 



9 



0 



V 







Wl 



3.1 







loo 



94 



loo 



98 



5 



5 



9 







Wl 



0.3 







95 



98 



98 



97 



9 



8 



9 



i) 



w 



0 



1.1 







loo 



loo 



100 



loo 



8 



9 



9 





E'^ 



w 



0.2 







97 



93 



97 



96 



8 



7 



6 









48.2 



Jjeśmierz. (St. 15). 



D,| 



7 





9 





7 



1 



9 



1 Max. 



Min. 





1 



9 





7 



1 





-' 



1 



' 1 



1 



25.6 



32.0 



39.1 



32.3 



5.5 



2.9 



©.1 



2.1 





5.5 



O.I 



79 



79 



81 



80 



8 



5 



5 



NW3 



NW* 



NW^ 



10.1 



2 



30.Ó 



29.5 



29.2 



29.8 



1.1 



2.2 



2.9 



2.3 





3.0 



— 1.0 



96 



82 



56 



78 



9 



5 



0 



S- 





W3 



0.0 



3 



34-7 



34.2 



34.4 ' 



34.4 



0.3 



1.7 



0.2 



0.6 





1.7 



— 0.3 



78 



75 



87 



80 



8 



2 



9 





W2 



S2 



5-1 



4 



36.1 



39-9 



45.6 



40.5 



— 0.1 



0.1 



— 7.1 



— 3.5 





0.3 



— 7.1 



96 



85 



90 



90 



10 



10 



9 





NW' 



NE3 



2.8 



5 



49.1 



50.2 



49.4 



496 



— 11.1 



— 3.9 



— 4.9 



— 6.2 





3.0 



—11.2 



loo 



91 



90 



94 



4 



8 



9 



NI 



NWi 



Wl 



0.1 



6 



42.3 



36.4 



34.3 



37.7 



— 5.3 



— 2.7 





~ 2.7 





1.0 



— 7.0 



80 



92 



86 



86 



8 



10 



6 





SW2 



W2 



0.9 



7 



33.4 



32.5 



35-9 



33.9 



— 1.4 



— 1.5 



— 3.1 



— 2.3 





0.5 



— 3.1 



90 



78 



94 



87 



10 



4 



8 



W3 



W2 



NW-'' 



0.0 



8 



38.5 



39.4 



33.1 



37.0 



— 3.6 



— 2.9 



— 2.4 



— 2.8 





2.4 



— 4.0 



93 



83 



85 



87 



10 



5 



3 



W2 





g2 



0.0 



9 



24.6 



23.5 



234 



23.9 



— 1.6 



1.5 



— 0.3 



— 0.2 





1-5 



— 3.0 



94 



74 



89 



86 



10 



4 



8 



SW2 



SW3 



SW4 



1.0 



10 



27.0 



29.9 



37.0 



31-3 



— 2.9 



— 1.9 



— 5.6 



— 4.0 





1.7 



- 5.6 



87 



86 



93 



89 



7 



10 



10 



W3 



w^ 





0.4 



11 



36.8 



37.1 



38.5 



37.5 



— 6.1 



— 5.1 



— 7.1 



- 6.3 





5.0 



- 7.1 



85 



78 



87 



93 



10 



8 



5 



W2 



SW2 



W2 



0.0 



12 



41.7 



46.0 



50.7 



46.1 



— 12.1 



— 5.1 



- 7.6 



— 8.1 





4.5 



—12.1 



93 



85 



92 



90 



9 



2 



2 



Wl 



NWi 



Wl 



0.0 



13 



54.5 



55.6 



56.9 



55.7 



— 11.7 



— 6.4 



— 5-9 



— 7.5 





5.5 



—12.0 



93 



84 



82 



86 



6 



9 



6 



Wl 



Wl 



Wl 



0.0 



14 



52.4 



46.1 



38.0 



45.5 



— 7.7 



— 6.3 



— 7.1 



— 7.1 





5.5 



— 8.0 



89 



79 



78 



82 



10 



1 



3 



SWi 



S3 



SW3 



0.0 



15 



32.6 



32.1 



36.8 



33.8 



- 6.3 



— 2.1 



— 0.6 



— 2.4 





0.5 



— 8.2 



84 



92 



98 



91 



10 



10 



5 



SI 



SWI . 



SWI 



3.7 



16 



42.9 



48.1 



52.0 



47.7 



— 1-7 



— 1.5 



- 4.6 



— 31 





1.3 



- 4.6 



96 



84 



93 



91 



10 



4 



5 



Wl 



NWi 



SWI 



0.0 



17 



53.5 



54.0 



56.5 



54.7 



— 5.3 



— 2.3 



— 4.9 



— 4.4 





0.8 



— 8.2 



83 



85 



86 



85 



4 



0 



8 



SWI 



SWI 



SI 



0 0 



18 



57.1 



58.2 



57.3 



57-5 



— 3.1 



1.5 



1.2 



0.2 





2.2 



— 5.0 



87 



78 



94 



86 



8 



10 



10 



SI 



SWI 



SWI 



0.0 



19 



51.8 



47.6 



44.3 



47.9 



1.4 



2.9 



1.1 



1.6 





2.9 



0.5 



94 



93 



89 



92 



10 



10 



10 



SWI 



Wl 



W3 



6.0 



20 



41.9 



40.6 



37.4 



40.0 



0.3 



1.5 



0.1 



05 





1.5 



0.1 



96 



74 



92 



87 



10 



8 



10 



SI 



NW» 



W2 



0.0 



21 



36.2 



38.6 



40.9 



38.6 



1.9 



— 0.9 



— 2.7 



— 2.0 





0.8 



— 4-0 



96 



86 



83 



88 



10 



10 



8 



NW2 



Wl 



W2 



1.6 



22 



41.5 



41.5 



4o.2 



41.1 



— 5.9 



— 3-7 



— 3.1 



— 3.9 





2.5 



- 6.5 



90I 80 



94 



88 



5 



3I10 



NW2 



w 



NW3 



0.0 



23 



36.9 



38.4 



41.5 



38.9 



— 2.9 



— 0.5 



— 3.0 



— 2.3 





0-3 



— 3.6 



96 



92 



94 



94 



10 



10 



10 



NW3 



w 



Wl 



4.8 



24 



46.5 



49.2 



47.8 



.47.8 



- 4.8 



— 2.4 



— 3.1 



— 3.3 





2.0 



— 6.3 



88 



75 



74 



79 



9 



0 



6 



S2 



SI 



W2 



0.0 



25 



47.3 



43.9 



43.5 



44,6 



— 6.8 



— 3.9 



— 5.5 



— 5.4 





3-8 



— 9.6 



92 



87 



83 



87 



10 



10 



10 



NW2 



NWI 



SW2 



0.0 



2Ó 



42.8 



42.9 



43.2 



43.0 



— 6.1 



- 1.5 



- 8.3 



— 6.1 





1.3 



— 8.3 



90 



72 



85 



82 



6 



5 



0 



SW2 



SW' 



SI 



1.0 



27 



42.2 



43.0 



44.0 



43-1 



— 8.5 



- 3.1 



—12.7 



— 9-2 





1.2 



—12.7 



94 



96 



100 



97 



3 



0 



>0 



SI 



SI 



El 



0.0 



28 



44.6 



45.3 



45.0 



45.0 



-10.6 



— 7 9 



—10.9 



—101 





6.8 



-14.8 



100 



94 



93 



96 



10 



0 



10 



NI 



NEi 



El 



0.0 



śr.m 



40.9 



41.3 



42.0 



41.4 



— 4.2 



— 1.8 



- 3.8 



— 3.4 





1.2 



— 6.2 



91 



83 



87 



87 



8 



6 



7 









37.5 



