^Pińsk. (St. 34). 



SPOSTRZEŻENIA METEOROLOGICZNE. 



Styczeń (Jaiwier) 1892 r. 13 



Barom, sprow. 



do O'^ = 700 mm - 



Termometr suchy 



Termograf 



Wilg. względ. 



Stop. 



zachm. 



Kierunek i siła 

 wiatru 



UWAGI. 





•* 

 3 



7 



1 



9 





7 



1 



9 





Max. 



Min. 



7 



1 



9 





7 



1 



9 



7 



1 



9 









97 o 



28.2 



26.8 



27.3 



2.2 



1 .7 



0.9 



1 .4 





— 3.8 



89 



88 



80 



86 



8 



1 0 



10 







W20 



36 







0 



04.1 



39.3 



45.3 



39.6 



— 2.1 



— 5.5 



— 5.1 



— 4.5 





— 7.2 



76 



68 



88 



77 



8 



10 



10 







W2 



0.] 







3 



43.6 



41 .4 



40.8 



41.9 



— 2.9 



— 0.3 



— 0.2 



— 0.9 



__ 



— 5.2 



83 



85 



75 



81 



10 



10 



10 







SW20 



— 







4 



40.0 



40.5 



42 1 



40 Q 



— 1.7 



1 -7 



0.0 



0.0 





— 2.0 



83 



69 



Ó9 



74 



0 



3 



10 





WIO 



SW^* 











5 



44.8 



46.2 



46.6 



45.9 



— 0.7 



0.0 



— 0.1 



— 1.7 



— 



— 3.5 



84 



88 



90 



87 



10 



10 



6 





sw* 



S6 



0.0 







6 



43.0 



39.4 



36.6 



39.8 



— 7 -7 



— 2.5 



— 0.8 



— 3.0 





— 8.4 



97 



82 



100 



93 



7 



10 



10 







S8 



_ 







•7 

 / 



34.7 



35.4 



40.1 



36.7 



0.4 



2.5 



— 5.1 



— 1.5 





— 5.6 



88 



70 



95 



84 



10 



10 



2 



S6 





SW3 











8 



40.3 



39.7 



40.8 



40.3 



— 3.1 



2.9 



1.1 



0.5 





— 7.0 



92 



71 



99 



87 



10 



10 



9 



E6 





0 









- 



9 



45.1 



45.7 



44.7 



45.2 



— 2.7 



1.3 



0.9 



0.1 





— 4.2 



100 



100 



100 



100 



10 



10 



10 





§3 



E6 



0.2 



1 1 ^ 



— J 



D 



40.5 



39.0 



39.3 



39.6 



1.3 



2.9 



2.4 



23 



— 



0.2 



100 



96 



100 



99 



10 



10 



10 





SE6 



SE^o 



0.4 







1 



39.0 



40.4 



42.4 



40.6 



0.7 



0.0 



— 1-7 



— 0.7 





— 1-7 



100 



96 



80 



92 



10 



10 



10 



SE8 



W6 



W6 



2.0 







2 



42.1 



41 5 



40.7 



41 .4 



— 7.7 



— 2.3 



— 6.7 



— 5.9 





— 8.3 



99 



80 



100 



93 



5 



2 



9 







SI 



0.1 



1 1 





3 



39.5 



39.0 



42.1 



40.2 



— 4.1 



— 1.5 



— 6.5 



— 4.7 





— 8.2 



1 00 



94 



99 



98 



10 



10 



0 







w* 



1.1 







\ 



43.2 



41.9 



39.9 



41.7 



— 7.1 



— 4.3 



— 6.4 



— 6.1 





— 8.4 



100 



96 



97 



98 



10 



10 



10 



w* 





NE8 



1.1 







5 



39.7 



42.1 



47.4 



43.1 



- 7.3 



- 6.7 



— 10.1 



— 8.6 



— 



— 11.0 



95 



87 



100 



94 



10 



10 



10 



NE8 



N4 



NE^ 



0.3 







5 



5i.i 



53.2 



55.4 



53.2 



— 12.9 



— 10.5 



— 10.7 



— 11.2 





— 13.4 



100 



98 



100 



99 



10 



10 



10 



NE2 



NE* 



NE* 



_ 



1 — 1 





7 



57.9 



58.8 



58.1 



58.3 



— 10.1 



— 8.6 



— 1 1.5 



— 10.4 





— 11.6 



100 



85 



100 



95 



10 



10 



10 



W3 



0 



E* 



0.1 









57.7 



58.0 



58.2 



58.0 



— 12.6 



— 8.5 



— 14.5 



— 12.5 





— 14.6 



96 



85 



92 



91 



10 



8 



0 



0 





NW* 



— 









57.2 



58.1 



60.0 



58.4 



— 9.1 



— 6.7 



— 14.6 



— 11.3 





— 15.3 



97 



73 



100 



90 



10 



3 



0 





N2 



N2 



0.1 







59.2 



58.2 



56.0 



57.8 



— 20.5 



— 12.9 



— 16.7 



— 16.7 



— 



—22.0 



93 



91 



95 



93 



0 



0 



10 





N2 



N^ 



— 



1 1 





l 



53.0 



52.5 



52.3 



52.6 



— 12.1 



— 11.0 



— 12.5 



— 12.0 





— 17.0 



91 



85 



93 



90 



10 



10 



10 







W6 



0.8 







2 



54.0 



54.8 



55.1 



54.6 



— 12.3 



— 10.7 



— 12.9 



— 12.2 





— 12.9 



90 



72 



73 



78 



10 



10 



10 









0.0 



-X- 





3 



54.0 



52.8 



54.0 



53.6 



— 22.0 



— 16.3 



— 21.7 



— 20.4 





— 23.5 



94 



76 



85 



85 



0 



0 



0 



E* 



E* 



NE8 



— 



1 1 





\ 



57.3 



58.3 



58.7 



58.1 



— 25.9 



— 20.5 



—28.8 



—23.5 





— 27.2 



85 



69 



83 



79 



0 



0 



0 



NF> 



NE2 



N3 











3 



57.0 



53.9 



49.8 



53.2 



— 26.5 



— 17.1 



— 16.0 



— 18.9 





—28.4 



89 



67 



76 



7 7 



8 



10 



10 



0 



SE* 



E5 



0.2 



1 1 





) 



48.8 



5o.3 



5i.8 



5o.3 



— 14.5 



— 1 1.5 



— 16.8 



— 14.9 





—17.2 



83 



59 



94 



79 



10 



1 



0 



CT71 

 C5E^ 





0 



0.0 



\/ 

 7V 







51.9 



51.3 



50.4 



51.2 



— 14.8 



—10.3 



— 9-3 



— 10.9 





—21.0 



100 



88 



98 



95 



00 



3 



10 





s* 



S* 





1 1 







47.2 



47.1 



46.3 



46.9 



— 5.5 



— 1.4 



— 3.5 



— 3.5 



— 



- 9-3 



100 



84 



87 



90 



10 



9 



10 







S8 



1.8 









43.8 



40.0 



30.5 



38.1 



0.3 



1.5 



0.2 



0.6 





3.8 



92 



74 



100 



89 



10 



10 



10 



w* 





W20 



1.0 





) 



35.3 



3o.i 



28.4 



31.3 



0.2 



2.3 



3.3 



23 



— 



— 0.2 



90 



100 



75 



88 



10 



10 



10 



w* 



WIO 



W30 



3.0 







i 



28.5 



29.2 



3o.8 



29.5 



2.5 



2.5 



0.9 



0.5 





0.9 



75 



85 



90 



83 



10 



10 



10 





WI8 



W15 



1.0 







tu. 



45.5 



45.4 



45.6 



45.5 



— 7.7 



- 4-8 



*7 T 



— 7-1 



— 0.7 





1 r\ 1 



1 U.^- 



no 

 92 



00 



9^ 



Ro 



Q 

 0 





CS 7 



0. / 



— 6.1 



— 7.1 



16.9 









ITędzierz^n, (St. 35). 



























Styczeń 1892 r. 



— ' 





7 



1 



9 





7 



1 



9 





Max. 



Min. 



7 



1 



9 





7 



1 



9 



7 



1 



9 





UWAGI. 















1.9 



2.3 



— 0.1 



0.9 















10 



10 



5 





sw* 



SW3 



















— 3.5 



— 2.4 



— 2.1 



— 2.5 















5 



6 



5 















5 











1.1 



1-9 



0.5 



1 .0 















10 



10 



5 





W* 



w* 









i- 











0.1 



0.5 



0.5 



0.4 















10 



10 



10 



W* 



SW3 



SW^ 





_UJJ 















— 0.1 



0.3 



— 0.1 



0.0 



— 



— 



— 



— 



— 



— 



10 



10 



10 







SW3 



















— 1.3 



— 1.9 



— 0.5 



— 1.0 















10 



10 



10 



SW* 



sw* 



S* 



















— 2.7 



— 0.1 



— 0.7 



— 1 .0 















0 



5 



10 







SW3 



















— 2.5 



— 1.3 



— 7.2 



— 4.5 















10 



10 



5 



0 



SWi 



S2 









) 











— 5.5 



- 4.8 



— 2.8 



— 4.0 















5 



10 



10 



0 



SEi 



S* 









) 











0.5 



0.5 



0.5 



0.5 



— 



— 



— 



— 



— 





10 



10 



10 



E^^ 



SE2 



SE2 





m 















— 2.1 



— 2.7 



— 4.3 



— 3.3 















10 



10 



10 





SW3 



SW2 



















— 6.3 



— 5.1 



— 3.1 



— 4.4 















10 



10 



10 





SW2 



SW2 









! 











— 2.3 



— 3.3 



— 4-7 



— 3.7 











_ 





10 



10 



10 





NW3 



SWI 









^ 











— 7.1 



— 6.5 



— 9.1 



— 7-9 























5 



0 



10 





NEi 



NE2 





^= 1 — 1 





> 











—10.7 



— 9-7 



- 9.6 



— 9-9 



— 



— 



— 



— 



— 



— 



10 



10 



10 



NE2 



NE2 



NE3 





-4^ 1 — 1 





) 











— 11.1 



— 10.2 



—13.1 



— 11.9 















0 



0 



0 



NE3 



NE3 



NE2 



















— 14.1 



—11.6 



—13.3 



— 13.1 



















0 



0 



10 



NE3 



NE3 



NE2 



0.1 



1 1 





'> 











—12.9 



—10.2 



— i5.i 



— 13.3 















5 



0 



0 



NE^ 



NE2 



NEi 









) 











—15.3 



— 9-1 



— 9.6 



— 10.9 















5 



10 



10 





Wi 



0 





1 — 1 





> 











— 12.7 



— 10.5 



-14-7 



— 13.1 



— 



— 



— 



— 



— 



— 



10 



0 



0 



NE^ 



NEi 



0 



01 



1 1 ^= 















— 12.5 



—10.3 



— 14.7 



— i3.o 















10 



10 



10 



NE^ 



SEi 



0 





1 — 1 ^ 















-16.7 



— 10.9 



— 14 2 



— 14.0 















0 



0 



0 



E^ 



SI 



S2 





1 1 















— 11-7 



— 9-9 



— 12.1 



114 















10 



0 



0 



SE3 



SE3 



E* 



















—18.7 



— 15.3 



1 7.1 



—17.0 















0 



0 



0 



NE^ 



SE2 



SE2 



















— 15.1 



—10.1 



— 69 



— Q 7 















10 



10 



10 



SE^ 



0 



SWi 



0.9 



¥: 















— 1.5 



0.1 



— 1 5 



— 1.1 















10 



10 



10 





0 





















— 3.1 



— 1.3 



— 0.6 



— 1.4 

























10 



10 



10 



0 



SW^ 



SW2 



















0.1 



0.4 



0.8 



0.5 















10 



10 



10 





SW2 



W* 



4.2 

















0.2 



0.7 



1.5 



1.0 















10 



10 



10 





sw* 



SW3 



116 



-)f 















2.5 



4.7 



3.8 



37 















10 



5 



5 





w* 



W* 



1.6 



©-^ 















2.1 



2.7 



1.4 



1.9 















10 



10 



10 



w* 



w* 



W3 



0.2 

















- 5.9 



- 4.3 



- 5.4 



— 5.2 















8 



7 



7 













ki 



