15 
ig <P03 = ig (pS = 
1 
9o Q 
^0 + 
9o 
+ V3 
+ *■ Vš 
ig (Pí + ig 60° 
1 — íg qPl tg 6Q0 
ro + 
[tg (w, + 60«)] = tg (180« 
úhly {(pi — 60°) a (qp^ + 60°) hoví sice algebraicky, ale nikoliv věcně, neboť 
pro í>o + í> = O, t. j. (jp^ = O musí intensity proudové a elektromotorické 
síly co do fáse souhlasiti. 
Bude tedy 
<Poi = 
= cpo = 180° + q.p — 60° = qq + 120° 
(Po3 = 9>s = 180° + qj^ + 60° = + 240° 
Pro fásové posunutí proudil síťových najdeme ze vzorců (21) 
ig^'i 
(X-2 K 3 
^ Čili tg q)\ tgq>^= — 1. 
' b 'Pl 
Odtud vyplývá (py — = — ■ 90° čili ( p \ = q>y 90°. 
Podobně 
ŮQ + _l_ ^ 3 
_ / ^3 (h ^'0 + ^ 3 _ tg qjy -b ig 30° 
’ — «1 ~ ^ 1 — <0 30° 
^'0 + 3 
Odtud 
(p '2 = + 210° = q >2 + 90° = qj\ + 120°. 
Stejně najdeme 
^'3 = 'ťs + 90” = 'p'! + 240°. 
= tg[q^y+ 30°) 
Mají tedy síťové proudy mezi sebou posunutí 120° a oproti pracovním 
a fásovým proudům jsou o 90° pozadu. 
Rovnice (25) dává v našem případě cjy = cj.y = W3 = (krátce zuaČ'm) oj, 
kdež tg 0 ) = — . 
Vnější impedance v pracovních větvích 'budou 
R 2 = Rg = (krátce) R = V 
a amplitudy síťových nap jetí dle vzorce (24) vesměs stejné. 
E 
E\ = E '2 = E's = (krátce) E' = J R = 
Pro hodnoty okamžité bude 
R 
R 
= E']j. 
{ro + r)^ + (í>o + Q)"" 
ht — hp — J i — 'Pl) 
h' ~ hit = J sin [v t — q)y — 120°) 
% = *03' “ s*** (** i — <Pi — 240°) 
i\t = J' sin [v t — q)y 
i '21 = J' sin [v t — q,’, 
/'g/ = J' sin [v t — qq 
90°) 
120° — 90°) 
24U° — 90°) 
XXIV. 
