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2. Abhandlung: W. M Kutta. 
Zahlen V gegen 0,30 als die Beträge der zur wesentlich 
konstanten Oberflächenreibung hinzutretenden Bewegungswider- 
stände aufzufassen. Diese also sind mit den theoretischen 
Zahlen von Spalte YII zu vergleichen. Man sieht, daß zu- 
nächst die Vorzeichen überall übereinstimmen, andrerseits die 
Beträge für ß kleiner als 15° im Ganzen erträgliche Überein- 
stimmung zeigen. Für ß = 15° wird die Übereinstimmung 
schon viel schlechter. 
Aus der Tabelle scheint also hervorzugehen, daß für die 
untersuchte gewölbte Fläche und für Luftstoßwinkel unter 15° 
die beobachtete Hubkraft 80 — 90 Prozent der errechneten aus- 
macht — was mit dem Umstande, daß die theoretischen Ver- 
einfachungen sicher auf zu große Zahlen führen mußten, in 
Übereinstimmung steht. Auch für den Stirnwiderstand ergeben 
sich einigermaßen brauchbare Zahlen. 
Endlich gibt die Theorie auch für die Lage des Angriffs- 
punktes der wirkenden Kräfte, der praktisch nur sehr unsicher 
bestimmt ist, einigermaßen befriedigende Resultate. Für die 
ebene Platte liegt er theoretisch um ^ der Breite von der 
Vorderkante entfernt; wie er bei der gewölbten Schale nach 
vorn rückt, darüber gibt Tabelle 3 Spalte VI und VII Aufschluß. 
VII. Schlussbetrachtungen. 
Die im zweiten Paragraphen gegebenen Ansätze lassen 
sich zur Lösung weiterer Strömungsprobleme benutzen. So 
erhält man, um nur drei einfach zu behandelnde Probleme von 
einem gewissen praktischen Interesse zu erwähnen, auf die 
schon früher hingewiesen wurde, die Strömung um die neben- 
gezeichneter Querschnitte durch Abbildung der Figuren auf 
die Halbebene t\ eine Abbildung, die durch reziproke Radien 
in bezug auf C und sodann Anwendung der Christoffelschen 
Formel geleistet wird. Die beiden ersten Probleme sind des- 
halb wichtig, weil sie von vornherein die unendliche Strömungs- 
ffeschwindio-keit an einer scharfen Vorderkante vermeiden, und 
o ö 
je nach dem Radius des kleinen Vollkreises, also der Abrundung, 
