Anwendung des Prinzips der gekoppelten Schwingungen etc. 151 
Die Formeln für die Reibung an der Hebelspitze werde 
ich später mitteilen. 
Ich gebe für das Transmissionsmanometer einige Beispiele 
und zwar für einen Typus von der Empfindlichkeit des Arterien- 
manometers und einen zweiten von der Empfindlichkeit des 
Y enenmanometers. 
Arterienmanometer y r = 7.5 x 10 -8 M' = 60 /u = 0.02 
1 = 5 E‘ = 0.3 x 10 6 . 
1. £ = 40 K — 0.0533 £ = 0.419 N= 37.8 e, = 4.06 x 10 6 
2. 11 = 50 AT = 0.0431 £ = 0.384 N= 36.3 e, = 3.61xl0 6 
3. R = 100 K = 0.0220 £ = 0.289 JV= 31.4 e 1 = 2.41xlO ö 
Venenmanometer y r = 200 x 10~ 6 M ' = 20. 
1. R = 70 K = 0.462 £ = 1.57 JT=14.1 e, = 0.188 xlO 6 
2. Ii = 100 K= 0.375 £ = 1.47 N= 13.7 e,= 0.080 xlO 6 
Berechnungen eines Transmissionsmanometers von brauch- 
barer Art 1. nach der „strengen“ Behandlung, 2. als System 
von zwei Freiheitsgraden und 3. nach dem Prinzip der Massen- 
konzentration für die Luftsäule als System von drei Freiheits- 
graden ergeben für die Hauptschwingung und die erste Ober- 
schwingung eine sehr gute Übereinstimmung aller drei Be- 
rechnungsarten und für die zweite Oberschwingung eine Über- 
einstimmung der ersten und dritten Berechnungsart. 
Der Lufttonograph. 
Bei dem Lufttonographen fällt die Membran zwischen 
Flüssigkeitssäule und Luftsäule des Transmissionsmanometers 
E‘ 
weg, d. h. e x = 0. Damit wird K = - — ; — und die Emp- 
findlichkeit y r 
R 
e ' 
Die Maximumbedingung für die Güte n x = n 2 läßt sich 
nicht erfüllen, weil sie erfordert, daß zu gleicher Zeit K nicht 
beeinflußt wird. Dagegen läßt sich ein Maximum der Güte 
für R ermitteln. Sie erfordert für das Venenmanometer (vgl. 
