X 
In der vorstehenden Tabelle ist die Annahme gemacht, dass die ganze von mir ausgemessene Lochfläche 
des Zeuges (vergl. S. 4) das Wasser mit voller Geschwindigkeit durchlasse, und nach dieser Annahme 
bestimmte sich dann der Coefficient c., mit dem die pro Ouadratcentimeter Zeug ausfliessende Zahl von Cubic- 
centimeter Wasser zu multipliciren war, um die Geschwindigkeit des Wassers in dem Querschnitt des einzelnen 
Gewebsloches zu finden. Diese Annahme ist nicht richtig, da in Folge der Reibung oder der Wasserwirbel nur 
ein Theil der Lochfläche von dem Wasserstrom benutzt wird. 
Die Physiker haben gefunden, dass es sich dabei so verhalte, als wenn nur durch 0,64 Theile der Loch- 
fläche das Wasser mit gleichmässiger Geschwindigkeit und ausschliesslich passire. Lege ich diese Angabe zu 
Grunde, so wird in den entsprechend enger zunehmenden Löchern das Wasser mit entsprechend grösserer 
Geschwindigkeit geflossen sein. Die bisher angenommene Geschwindigkeit des Wassers muss also noch mit 
ic» : 0.64 d. i. mit etwa 1.56 multiplicirt werden, um die wahre Geschwindigkeit des Wassers zu finden. Dann 
erhalte ich als Coefficienten für c. und Zeug No. 5 nicht 2 9569 sondern 1.56 mal soviel nämlich 4.62 und 
ebenso für Zeug No. 20 nicht 5.95 sondern 9.29 als Geschwindigkeitscoefficienten. Führe ich diesen Werth in 
die Tabelle ein, so gestaltet sie sich zwar anders, wie man sieht, aber die Erhöhung, welche dabei der Netzcoefficient 
erleidet, ist nicht sehr bedeutend, so dass ich davon abgesehen habe, diesem Umstand Rechnung zu tragen. 
Filtration des Netzzeuges unter Berücksichtigung des Reibungscoefficienten. 
Müllergaze No. 5. Coefficient von c = 4-Ö2 
Druck 
in cm 
F iltrirtes 
Volumen 
" u. qcm 
in ccm 
A 
V 
Geschwin- 
digkeit 
in ccm 
c 
D. 
cm 
A 
D. 
Müllergaze No. 20. Coefficient von c — 9.29 
A 
A 
L). 
0.1 
0.2 
0.3 
0.4 
0.5 
0.6 
0.7 
0.8 
0. 9 
1.0 
1 . I 
1 .2 
>•3 
14 
1- 5 
1.6 
«•7 
1.8 
'■9 
2.0 
2.1 
2.2 
2- 3 
2.4 
2-5 
2.6 
2.7 
2.8 
1.78S4 
3444 
4.694 
5-739 
6.665 
7-507 
8.280 
9.000 
9.681 
10.314 
10.924 
« i.5>7 
12.095 
12.659 
13.209 
«3-745 
14.266 
14.781 
15.281 
15.769 
16.246 
16.717 
17.178 
I7-634 
18.079 
18.520 
18.957 
«9 378 
1.656 
1.250 
1.044 
0.927 
0.842 
0-773 
0.720 
0.681 
0.635 
0.609 
0.594 
0.578 
0.564 
0.550 
0.536 
0.521 
°-5«5 
0.500 
0.488 
0-477 
0.47« 
0.461 
0.456 
0.445 
0.44« 
0-43« 
0.427 
8.262 
15-9«« 
21.6S6 
26.514 
30.792 
34.682 
38.254 
41.58 
44.726 
47 - 65 I 
50.469 
53-209 
55.879 
58.4S5 
61.026 
63.502 
65.909 
68.288 
70.598 
72.852 
75-057 
77.233 
79.362 
81.469 
83-525 
85.562 
87-554 
89 53 
0.134 
0.329 
0.540 
0.758 
0.983 
1.213 
1.446 
1.693 
1.920 
2.14 
2.40 
2.65 
2.889 
3 - «44 
3-40 
3 656 
3 - 9«4 
4 - 177 
4.440 
4.705 
4.972 
5.240 
5.510 
5.783 
6.056 
6.332 
6.608 
6.886 
0.215 
0.21 1 
0.218 
0.225 
0.230 
0.233 
0.247 
0.227 
0.22 
0.26 
0.25 
0.239 
0.255 
0.256 
0.256 
0.258 
0.263 
0.263 
0.265 
0.267 
0.268 
0.27 
0.273 
0.273 
0.276 
0.276 
0.278 
0.1 
0.2 
0.3 
0.4 
0.5 
0.6 
0.7 
0.8 
0.9 
1.0 
0.316 
0.606 
o 848 
1.078 
1.301 
1.517 
1.728 
«•933 
2.133 
2.329 
0.290 
0.242 
0.230 
0.223 
0216 
0.21 1 
0.205 
0.200 
0.195 
2.936 
5.630 
7.878 
9.362 
12.086 
14.092 
16.053 
17.958 
19.816 
21.636 
0.144 
0.216 
0331 
0.445 
0.574 
0.701 
0.831 
0.964 
I.IOO 
1.239 
0.072 
0.115 
0.1 14 
0.1 29 
0.127 
O 130 
0.133 
0.136 
0.139 
