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7. 
les formules. Des essais directs pouvaient seuls nous donner ces 
valeurs avec quelque certitude : c’est à ce procédé que nous avons 
eu recours. Nos calculs supposent des ressorts en bon acier, tel 
qu’en fabriquent MM. Brown, Bayley et Dixon, Krupp, Pctin 
Gaudet, J. Cockerill, etc. Si l’on voulait appliquer nos résultats 
à un métal de fabrication exceptionnelle, le coefficient d’élasticité 
et probablement aussi le taux de la tension élastique maximum 
changeraient; moyennant une correction facile on pourra encore 
utiliser les tables. Nous donnons un exemple de ces calculs. (Voir 
« Application n° 5 » et « Expérience n° V. ») 
Ces notes seraient incomplètes si nous n’exposions brièvement 
les formules qui ont servi de base à nos tables et qui se dédui- 
sent de la méthode de M. Philipps. (Voir les Annales des mines, 
1852.) 
Formules. 
Soit un ressort à n lames étagées, portant une charge P 0 
connue à chacune de ses ex- 
trémités et ayant une longueur 
Fig. 1. 
1 lo 
-vp 2/ 0 . Négligeons la faible cour- 
bure des lames et supposons 
qu’elles sont en contact par les 
extrémités (ce qui est assez 
conforme à la réalité). La section du milieu est de symétrie et 
nous pouvons y supposer un encastrement. 
Chaque lame est actionnée de haut en bas par celle qui la pré- 
Fig. 2. 
cède et de bas en haut par celle 
qui la suit; de sorte que la lame 
AB, par exemple, est soumise 
aux forces -t- P,, et — P,. +1 agis- 
sant respectivement aux points 
B et C. 
