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al eje de ordenadas que llega hasta B cuya ordenada es s L carga de aplastamiento, 
v representa el momento en que se produce la ruptura, puesto que en efecto la 
teoría y la experimentación dicen que mientras no se llega a la carga s, siendo 
insignificante la deformación lateral, toda la sección trabajará a la misma carga 
unitaria de conjunto y en cambio al llegar a s, sobreviene el pandeo y, por lo tanto, 
la fibra más cargada sufre un trabajo que se eleva bruscamente hasta la carga de 
aplastamiento s c . Mr. Gerard, después de hacer notar que en realidad la línea 
O A B no ha de formar un ángulo brusco en A sino que ha de tener una porción 
curva según OMB, sustituye esta curva por una recta O B que representa por 
exceso la variación de trabajo de la fibra más cargada de la barra, a medida 
que la carga unitaria media del conjunto se eleva desde cero hasta el valor que 
corresponde al pandeo. Partiendo de esta sustitución, es evidente que si en una 
barra armada compuesta de dos cabezas reunidas por celosias o por riostras a 
intervalos (fig. 12 ó 15), la carga unitaria media del conjunto se eleva a s’, la fibra 
más cargada trabajaría a la carga y como esta carga podría considerarse ex¬ 
tendida a toda una cabeza, al llegar s\ al valor de la carga por ruptura por pan¬ 
deo í del elemento de cabeza libre entre nudos de celosia o riostras según los casos 
sobrevendrá la ruptura. Según el método de Mr. Gerard, la determinación de la 
carga de ruptura ^ del conjunto se hará hallando primeramente su valor, prescin¬ 
diendo del pandeo de las cabezas aisladas, después de la cual se trazarán las líneas 
O A B y O B del gráfico y a continuación se obtendrá en el mismo la carga s x 
que corresponde a la cabeza aislada según el valor de l:r 1 de la misma y, hallando 
en la figura el punto D de la recta O B cuya ordenada es s lt la abscisa s a de dicho 
punto, representará la verdadera carga de ruptura del conjunto, cuyo valor será 
Como método de cálculo por exceso, es indudable que el que acabamos de 
indicar conduce por el concepto del pandeo local de las cabezas a una seguridad 
absoluta, pero basta observar la gran diferencia que hay entre las ordenadas de la 
recta O B y las de la línea O M B, que tal como está trazada, corresponde bas¬ 
tante a la realidad experimental, para comprender que este método exagera las 
dimensiones de las piezas. 
Por esto al tratar de las barras de celosia ya hemos dicho que a nuestro en¬ 
tender, siempre que la resistencia al pandeo del conjunto exceda notablemente a 
la de las cabezas aisladas o al revés, bastará tomar el coeficiente de trabajo prác¬ 
tico que resulte menor, calculando por separado el conjunto de la barra y la ca¬ 
beza aislada sin influencia alguna de una sobre otra. Por lo general, el coeficiente 
de trabajo es a lo más una cuarta parte del de ruptura y como por otra parte, de 
ios experimentos de Tetmajer se deduce que mientras la carga unitaria no llega 
a 1/4*5 de c l ue produce la ruptura, no se produce deformación alguna ni au- 
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