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Pero aún en estos casos, si se trata principalmente de barras muy largas, es 
de temer una torsión que apenas iniciada, cambiaría radicalmente las condiciones 
del sistema que podría dejar de ser estable a pesar de satisfacer a las reglas dadas 
para su cálculo. Tal podría suceder por ejemplo en una barra de la forma de la 
fig. 15 si las riostras fuesen de muy poco espesor, en cuyo caso nada se opondría 
a que la sección superior girase alrededor del eje geométrico respecto de la infe¬ 
rior y en consecuencia las cabezas dejasen de ser rectilíneas presentando una 
flexión inicial que facilitaría el pandeo. 
Para prevenir estos efectos es difícil dictar reglas fijas, pero el buen sentido 
aconseja colocar a grandes intervalos marcos transversales según los planos me¬ 
dios pq que, ligando sólidamente las cabezas y las riostras, impidan en dichos 
puntos la torsión peligrosa. 
(C) Deformación inicial de los extremos de las barras 
Si en las grandes estructuras metálicas las diferentes barras principales es¬ 
tuvieran articuladas en sus extremos, tal como suele suponerse al calcular los es¬ 
fuerzos principales a que están sometidas, el pandeo por compresión se verifi¬ 
caría siempre en las condiciones expresadas en las tres primeras partes de esta 
Memoria, y por lo tanto, nada tendríamos que añadir sobre el cálculo de dichas 
barras. Pero si se exceptúan los grandes puentes articulados americanos, cada 
día menos usados por los serios inconvenientes que ofrecen por otros conceptos, 
los enlaces de las diferentes barras de las estructuras entre sí se verifican por 
medio de varios roblones, dando lugar a lo que se llama un enlace rígido en el 
cual la deformación de una barra en su unión con otra afecta a la forma del eje 
de ésta. E11 estas condiciones, la articulación supuesta en los cálculos se convierte 
en un empotramiento más o menos perfecto, pero en cambio al esfuerzo de com¬ 
presión que da el cálculo se añade cierto momento de flexión inicial que nada 
tiene que ver con el pandeo, pero que en ciertas ocasiones puede favorecerlo. 
Es preciso por lo tanto, tener en cuenta la existencia de tales acciones y aun¬ 
que en la mayoría de los casos el someterlas a cálculo resulta muy difícil por no 
decir imposible, adoptar a lo menos un criterio muy parco en considerar como 
hacen algunos los enlaces rígidos como verdaderos empotramientos con todas sus 
ventajas pero sin el inconveniente del aumento de flexión y descentración con¬ 
siguiente de la carga de compresión a que dan lugar. Por esto, sin duda el Regla¬ 
mento suizo ya citado de 1913, para la construcción de puentes y grandes es¬ 
tructuras metálicas, prescribe que al calcular las diagonales comprimidas se tome 
para valor de L, o’8 de la longitud teórica entre centros de nudos en el plano de la 
viga donde el aparente empotramiento parece que debía permitir tomar una mitad 
de la longitud teórica, y en el plano normal a la viga prescribe que se tome como 
valor de L toda la longitud teórica. 
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