L. DUFOUR. 
SEP. 24 
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même salle que I et II, mais dans des circonstances assez 
variables quant à l’état de repos et d’agitation de l’air. 
J’ai cherché d’abord les constantes de la formule sem¬ 
blable à (1) qui convient le mieux à chacune de ces séries. 
Voici les valeurs de ces constantes, lesquelles diffèrent 
passablement d’une série à l’autre, parce que les tempé¬ 
ratures initiales étaient différentes également. La colonne 
G renferme les températures ambiantes : 
Série 
to 
k 
log. A 
G 
III 
10°,20 
0,0169 
1,8918 
17»,45 
IV 
11°,27 
0,0133 
1,9045 
15»,42 
V 
10»,20 
0,0096 
1,9069 
16»,12 
VI 
20»,66 
0,0076 
1,9112 
14»,08 
VII 
15»,30 
0,0105 
1,9122 
15»,68 
VIII 
18»,00 
0,0099 
1,8984 
16»,35 
Avec ces valeurs, et en appliquant la formule (3), on a 
obtenu les vitesses du refroidissement. — Le tableau sui¬ 
vant (tabl. III) renferme : 
1) Les vitesses absolues pour des excès t — 4, 8, 12 
et 16° (colonnes a, h ... /) ; 
2) Les valeurs relatives de ces vitesses, en admettant 
comme unité la vitesse du refroidissement qui correspond 
à < = 1° (colonnes a 1 , b 1 . . . f‘)■; 
3) Dans une dernière colonne (M), pour comparaison, 
les chiffres du tableau II se rapportant aux mêmes excès 
de température d’après les séries I et II précédemment 
^apportées. 
