4. Merten. — Note sur les calculs des murs de barrage. 



L'équation (4) devient 
D) + A + RG — gta = — (HE) 
d'où l’on déduit d (x). 
Le système intégral cherché devient 
ke 
LE CURE 
k k 
— — x 24 — 1 )y2 + — (tg 2x — 2 — 2 — C. 
V GE C8 a — 1)ÿ? + 1E (tg 2x 35) 2? — AX + 
Déterminons enfin le mouvement des axes par la condition 
que l’origine accompagne le sommet du mur dans son mouve: 
ment et que l’axe des y demeure en coïneidence avec la verticale 
passant par le sommet; nous en déduisons que À —B = C— 0, 
et le système intégral devient finalement 
u — L (5 — tg 24) Xy 
) = k { : Â 2 k t 2 9) 3 2 
U mr dt )y THE T ES s)aÿ. 
Discussion. — On sait que la résistance élastique au cisaïlle: 
ment dés joints est négligeable; la résistance qui s'oppose a 
glissement relatif des assises de maçonnerie est supposée due 
au frottement; le coefficient de frottement adopté est générales 
ment {g 39°. | 
Or, on reconnaît aisément que, pour n'importe quelle solu: 
tion, la tension @ (supposée existante) sur une facelte d'oriens 
tation quelconque contiguë au parement est parallèle à celui-ci; 
d'autre part, une facette horizontale ne peut subir une tension 
faisant avec la verticale un angle supérieur à l'angle de frotte 
ment. Si l'angle du parement avec la verticale est (comme € | 
souvent le cas) supérieur à 35°, la tension sur une facette ho 
zontale contiguë au parement est donc nécessairement nulle; el! 
comme la tension sur le parement est nulle, de même que là 
tension sur lès plaus verticaux perpendiculaires au parement’ 
| 
Mt ue de 4 | 
